C座满堂脚手架施工方案Word格式文档下载.docx
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场地清理→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度→铺设模板。
六.搭设要求：
1、底板砼浇筑完毕，并且强度达到10Mpa以上。
2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位。
3、搭设：
a立杆：
横、纵间距都不大于1m，梁两侧局部立杆加密，立杆根据层高要求，选用合适长度的钢管，最多对接一次，采用对接扣件固定。
b水平杆：
第一层步距1.7m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头或搭接接头，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距应大于500mm，且应避开跨中，横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
c小横杆的设置：
每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。
d剪刀撑：
梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接3～4跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。
七.脚手架拆除：
1、拆除前，必须保证混凝土强度达到75%以上，悬挑构件的强度达到100%。
2、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架及地面障碍物。
3、拆除作必须自上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。
4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连接件。
拆除时要设置明显标识或警戒线，并由专人看护，防止其它人员进入拆架区内。
5、拆除的杆配件严禁抛至地面，钢筋必须采用溜绳往下放，拆下的钢管、配件须按有同规格、型号堆放整齐，以备使用。
八.质量要求：
1、脚手架立杆应设有纵、横向扫地杆，纵向扫地杆距底座上皮150mm，横向扫地杆固定于纵向扫地杆的下方的立杆上。
2、立杆采用对接扣件连接，相连立杆的接头不允许设在同步内，同步内隔一根立杆的接头高度不低于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
3、纵向水平杆设在立杆内侧，长度不小于3跨，相连两杆的接头不允许设在同步或同跨内，不同步内相连两杆的接头距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于纵距的1/3。
4、纵向水平杆作为横向水平杆的支座，固定于立杆上。
5、主节点处必须设横向水平杆，用直角扣件扣接并严禁拆除，且主节点处扣件距离不大于150mm。
6、剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不少于600mm，且不少于2个旋转扣件连接。
7、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心与主节点的距离不大于150mm。
8、立杆的纵向垂直偏差不得大于50mm，横向偏差不得大于20mm；
水平偏差不大于总长度的1／300，横杆的偏差不大于10mm。
9、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；
立杆纵距偏差不大于50mm。
10、扣件紧固力宜在45～55N.m范围内，不得低于45N.m或高于60N.m。
九.安全措施：
1、搭设前应认真熟悉掌握本方案，并对操作工人认真交底。
2、搭设架子的操作工人必须是具有操作证的熟练架子工，无操作证不得进行搭设。
3、搭设时必须系好安全带，戴好安全帽，穿工作服、工作鞋，严禁穿皮鞋、凉鞋作业。
4、每层脚手架搭设完后，须进行专门验收，专职安全员检查签字后方可使用。
5、夜间不得进行脚手架搭设的施工。
6、专业电气人员必须将架子的底部与重复接地接通，接地电阻不大于10欧，以防雷击或与施工用电连接。
7、外侧围护网的封闭须严密、牢固，不得有漏洞。
8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。
确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
9、工人在架上作业中，必须注意自身和他人的安全，避免发生碰运撞、闪失和落物。
严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。
11、每班工人上架作业时，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；
发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。
十.满堂脚手架计算书
1、参数信息:
a主楼和车库区脚手架参数
横向间距或排距（m）:
0.80；
纵距（m）:
步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
脚手架搭设高度（m）:
5.2m；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.5；
扣件连接方式:
双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力
系数:
板底支撑形式式:
木方支撑；
木方尺寸：
60mmX80mm
板底木方的间隔距离（mm）:
300.00；
b主楼区和车库区荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.25；
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
3.000；
c主楼区和车库区楼板参数
钢筋级别:
三级钢HRB400；
楼板混凝土标号:
C35；
每层标准施工天数:
8；
计算楼板的宽度（m）:
38.80；
计算楼板的厚度（m）:
计算楼板的长度（m）:
56.90；
施工平均温度（℃）:
10.000；
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
（一）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×
0.250×
0.800+0.350×
0.800=5.280kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+3.000）×
0.800=4.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×
25.00×
25.00/6=8333.33cm3；
I=80.00×
25.00/12=104166.70cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.20×
5.280+1.4×
4.000）×
0.300×
0.300=0.107kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.107×
1000×
1000/8333334=0.013N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.300=2.148kN
截面抗剪强度计算值T=3×
2148.0/（2×
800.000×
250.000）=0.016N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
5.280×
3004/（100×
6000×
1041666688）=0.00004mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
（二）模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×
0.300=1.875kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
0.300=0.105kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（3.000+2.000）×
0.300=1.500kN/m
静荷载q1=1.20×
1.875+1.20×
0.105=2.376kN/m
活荷载q2=1.40×
1.500=2.100kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=3.581/0.800=4.476kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
4.48×
0.80×
0.80=0.286kN.m
最大剪力Q=0.6×
0.800×
4.476=2.148kN
最大支座力N=1.1×
4.476=3.939kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.00×
8.00×
8.00/6=64.00cm3；
I=6.00×
8.00/12=256.00cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.286×
106/64000.0=4.48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
2148/（2×
60×
80）=0.671N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.980kN/m
最大变形v=0.677×
1.980×
800.04/（100×
9000.00×
2560000.0）=0.238mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
（三）板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图（mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.853kN.m
最大变形vmax=0.595mm
最大支座力Qmax=11.406kN
抗弯计算强度f=0.853×
106/5080.0=167.92N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
（四）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=11.41kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；
8.0kN<
R12.0kN时，应采用双扣件；
R>
12.0kN时，应采用可调托座。
（五）模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×
5.200=0.671kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
0.800=0.224kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×
0.800=4.000kN
经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2+NG3）=4.895kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（3.000+2.000）×
0.800=3.200kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
（六）立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.35kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.10m；
公式
（1）的计算结果：
l0=1.155×
1.700×
1.50=2.945m
=2945/15.8=186.408
=0.207
=10354/（0.207×
489）=102.128N/mm2，立杆的稳定性计算
<
公式
（2）的计算结果：
l0=1.500+2×
0.100=1.700m
=1700/15.8=107.595
=0.537
=10354/（0.537×
489）=39.399N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式（3）的计算结果：
1.007×
（1.500+2×
0.100）=1.977m
=1977/15.8=125.142
=0.424
=10354/（0.424×
489）=49.979N/mm2，立杆的稳定性计算
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