C座满堂脚手架施工方案Word格式文档下载.docx

1、场地清理定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度铺设模板。六.搭设要求：1、底板砼浇筑完毕，并且强度达到10Mpa以上。2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位。3、搭设：a立杆：横、纵间距都不大于1m，梁两侧局部立杆加密，立杆根据层高要求，选用合适长度的钢管，最多对接一次，采用对接扣件固定。b水平杆：第一层步距1.7m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头或搭接接头，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距应大于500mm，且应避开跨中，横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在

2、距垫板上表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。c小横杆的设置：每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。d剪刀撑：梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接34跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450

3、600之间。七.脚手架拆除：1、拆除前，必须保证混凝土强度达到75%以上，悬挑构件的强度达到100%。2、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架及地面障碍物。3、拆除作必须自上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连接件。拆除时要设置明显标识或警戒线，并由专人看护，防止其它人员进入拆架区内。5、拆除的杆配件严禁抛至地面，钢筋必须采用溜绳往下放，拆下的钢管、配件须按有同规格、型号堆放整齐，以备使用。八.质量要求：1、脚手架立杆应设有纵、横向扫地杆，纵向扫地杆距底座上皮150mm，横向扫地杆固定于

4、纵向扫地杆的下方的立杆上。2、立杆采用对接扣件连接，相连立杆的接头不允许设在同步内，同步内隔一根立杆的接头高度不低于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。3、纵向水平杆设在立杆内侧，长度不小于3跨，相连两杆的接头不允许设在同步或同跨内，不同步内相连两杆的接头距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于纵距的1/3。4、纵向水平杆作为横向水平杆的支座，固定于立杆上。5、主节点处必须设横向水平杆，用直角扣件扣接并严禁拆除，且主节点处扣件距离不大于150mm。6、剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不少于600mm，且不少于2个旋转扣件连接。7、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交

5、的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心与主节点的距离不大于150mm。8、立杆的纵向垂直偏差不得大于50mm，横向偏差不得大于20mm；水平偏差不大于总长度的1300，横杆的偏差不大于10mm。9、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。10、扣件紧固力宜在4555N.m范围内，不得低于45N.m或高于60N.m。九.安全措施：1、搭设前应认真熟悉掌握本方案，并对操作工人认真交底。2、搭设架子的操作工人必须是具有操作证的熟练架子工，无操作证不得进行搭设。3、搭设时必须系好安全带，戴好安全帽，穿工作服、工作鞋，严禁穿皮鞋、凉鞋作业。4、每层脚手架搭设完后，须进行专门验收

6、，专职安全员检查签字后方可使用。5、夜间不得进行脚手架搭设的施工。6、专业电气人员必须将架子的底部与重复接地接通，接地电阻不大于10欧，以防雷击或与施工用电连接。7、外侧围护网的封闭须严密、牢固，不得有漏洞。8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。9、工人在架上作业中，必须注意自身和他人的安全，避免发生碰运撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。11、每班工人上架作业时，先行检

7、查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。十.满堂脚手架计算书1、参数信息:a 主楼和车库区脚手架参数横向间距或排距（m）:0.80；纵距（m）:步距（m）:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10；脚手架搭设高度（m）:5.2m；采用的钢管（mm）:483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:板底支撑形式式:木方支撑；木方尺寸：60mmX80mm板底木方的间隔距离（mm）:300.00；b 主楼区和车库

8、区荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000；楼板浇筑厚度（m）:0.25；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:1.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:3.000；c 主楼区和车库区楼板参数钢筋级别:三级钢 HRB400；楼板混凝土标号:C35；每层标准施工天数:8；计算楼板的宽度（m）:38.80；计算楼板的厚度（m）:计算楼板的长度（m）:56.90；施工平均温度（）:10.000；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 （一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷

9、载标准值 q1 = 25.0000.2500.800+0.3500.800=5.280kN/m 活荷载标准值 q2 = （2.000+3.000）0.800=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.0025.0025.00/6 = 8333.33cm3； I = 80.0025.00/12 = 104166.70cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q

10、荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0.100（1.205.280+1.44.000）0.3000.300=0.107kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10710001000/8333334=0.013N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6000.300=2.148kN 截面抗剪强度计算值 T=32148.0/（2800.000250.000）=0.016N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3）挠度计算 v = 0.677ql4 /

11、 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2803004/（10060001041666688）=0.00004mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.300=1.875kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （3.000+2.000）0.

12、300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.201.875+1.200.105=2.376kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.581/0.800=4.476kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.480.800.80=0.286kN.m 最大剪力 Q=0.60.8004.476=2.148kN 最大支座力 N=1.14.476=3.939kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

13、 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.00/12 = 256.00cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.286106/64000.0=4.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: 截面抗剪强度计算值 T=32148/（26080）=0.671N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! （3）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.980k

14、N/m 最大变形 v =0.6771.980800.04/（1009000.002560000.0）=0.238mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! （三）板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.853kN.m 最大变形 vmax=0.595mm 最大支座力 Qmax=11.406

15、kN 抗弯计算强度 f=0.853106/5080.0=167.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.41kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 （五）模板支架荷

16、载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重（kN）： NG1 = 0.1295.200=0.671kN （2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500.800=0.224kN （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25.0000.800=4.000kN经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 4.895kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = （3.000+2.000）0.800=3.200kN 3.不考虑风荷载时,立杆

17、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.35kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）； 如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （

18、1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式（1）的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207=10354/（0.207489）=102.128N/mm2，立杆的稳定性计算 公式（2）的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.8=107.595 =0.537=10354/（0.537489）=39.399N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式（3）的计算结果：1.007（1.500+20.100）=1.977m =1977/15.8=125.142 =0.424=10354/（0.424489）=49.979N/mm2，立杆的稳定性计算