悬挑脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx

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架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆。

11、每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在纵向水平杆上。

12、拧扣件螺栓要松紧适度，拧的不紧容易使杆件滑脱，拧的太紧会使扣件断裂，要求扣件扭力距控制在40～60N.m。

13、扣件在使用过程中，应经常检查扣件是否松动，发现松动应及时紧固。

14、立杆纵向间距1.2m，横向间距1.05m，步距1.8m，每隔两步三跨立杆设一Φ48×

3.5钢管作为连墙杆。

连墙点的设置：

脚手架与建筑物连接不但可以防止因风荷载而产生的向内或向外倾翻事故，同时可以作为架体的中间约束，减少立杆的计算长度，提高承载能力，保证脚手架的整体稳定性。

A、连墙杆宜靠近主节点设置，距主节点不应大于300mm；

B、连墙杆按两步三跨设置，不得在作业中随意设置，且与建筑结构拉接牢固；

C、在搭设脚手架时，连墙杆与其他杆件同步搭设，严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆。

15、在施工层及其上、下一步架满铺竹笆片，铺设好后四角应用16#的铁丝扎牢。

16、脚手架在整个外立面长度和高度方向上设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆5～7根之间。

斜角地面成45°

～60°

夹角。

所用扣件一律采用旋转扣件，并扣在立杆上。

17、立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。

18、脚手架在搭设时，应高出施工层1.2m～1.8m。

19、其它按脚手架操作规程执行。

七、脚手架的验收

1、架子搭设完毕，在投入使用前，应逐层由工程负责人（项目经理），架子班组和专职安技人员以及有关专业人员一起组织验收。

验收时，必须有主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。

2、验收时，要检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准。

A、架子的布置，立杆和纵、横向水平杆间距。

B、架子的搭设。

C、连墙点是否安全可靠；

剪刀撑、斜撑是否符合要求。

D、架子的安全防护必须有效；

绑扎紧程度应符合要求。

E、脚手板铺设应符合要求。

八、脚手架的使用要求

1、架子在主体施工时可铺三层脚手板，装饰时各层满铺。

主体施工时，同时作业的施工步层不得超过两层，每层作业荷载不得大于3KN/M2；

外墙装修施工时，同时作业的施工步层不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/M2。

安全网、脚手板要扎牢，不准随意拆动，如须拆动必须经技术负责人批准由架工负责处理。

2、架子上的施工人数，堆入材料，按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架上，不得将短小模板、钢筋、钢管、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾清到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外抛掷物品。

3、架上所用的扣件，必须定期保养巡查，如有毛病，应立即更换。

架子的附墙支撑，要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。

4、未经允许，严禁他人破坏架子结构或擅自拆除脚手架各杆件。

5、脚手板都要采16#铁丝与钢管绑扎牢固。

6、使用期间，对外架应建立严格的检查制度，检查项目如下：

A、脚手架是否出现倾斜或变形。

B、连墙点有否出现缺漏。

C、立杆是否出现沉陷或悬空，扣件有否出现松脱或断裂。

D、脚手板要满铺，并不得有探头板。

E、脚手架上使用荷载不得超过规范规定，使用过的材料、设备机具不得堆放在脚手架或斜道的休息平台上。

F、严禁利用脚手架吊运重物或在脚手架上拉缆风绳。

G、严禁拆除主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。

如出现以上情况，应根据施工规范及有关标准整改完成后，方可继续使用。

7、正常情况下，每半月检查一次，如遇暂停工程复工、台风、暴雨等天气后，必须对脚手架重新进行详细的检查，并做好检查记录，方可使用。

九、脚手架的拆除

1、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

2、拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

3、拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。

即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、横向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。

4、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

5、连墙件应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。

8、拆下的材料应堆放成堆，用塔吊吊运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。

9、在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

十、质量、安全措施

（一）质量保证措施

1、由项目部组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护，日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。

2、脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底。

3、脚手架严格依照本施工组织设计进行施工。

4、脚手架搭设完毕，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验算。

（二）安全保证措施

1、脚手架施工人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才发上岗证。

2、搭、拆脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

3、架子搭、拆时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

4、架工及架上操作人员，每天上下班前，要检查架子的支撑锚固点是否牢固，发现问题，立即处理或报项目部解决。

架上施工荷载要均匀布置，不得集中一边，单向偏移受力，并不得超过设计荷载，特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。

5、六级及以上大风，或雷雨天气，不准搭设或拆除外架，也不准在架上作业，其他按高层脚手架的操作规程执行。

四、悬挑架搭设示意图及其安全性验算:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处福建省厦门市，查荷载规范基本风压为0.800，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

13层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度4.5米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

20.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

8.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

6.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.9m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.172×

1.22+0.10×

1.47×

1.22=0.232kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.22-0.117×

1.22=-0.272kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.232×

106,0.272×

106）/5080=53.543N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=53.543N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.143×

12004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

1.05×

121900）=0.939mm；

大横杆的最大挠度0.939mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.2=0.046kN；

脚手板的自重标准值：

1.2/（2+1）=0.126kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.2/（2+1）=1.260kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.046+0.126）+1.4×

1.26=1.97kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.052/8=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.97×

1.05/3=0.69kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.696kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.696×

106/5080=137.013N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=137.013N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

10504/（384×

121900）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.126+1.26=1.432kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1432.08×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

105

×

121900）=2.343mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.343=2.367mm；

小横杆的最大挠度为2.367mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.2×

2/2=0.057kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.05/2=0.01kN；

P3=0.3×

1.2/2=0.1575kN；

Q=3×

010.5×

1.2/2=1.575kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.057+0.01+0.1575）+1.4×

1.575=2.74kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1161

NG1=[0.1161+（1.05×

2/2）×

0.038/1.80]×

24.00=3.401；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×

13×

（0.7+0.3）/2=3.159kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

1.2/2=1.17kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

24=0.144kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.874kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.8kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=1.05×

0.8×

1×

0.645=0.361kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

7.874+1.4×

3.78=14.741kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

7.874+0.85×

1.4×

3.78=13.947kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.361×

1.82/10=0.167kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=14.741kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=14741/（0.186×

489）=162.066N/mm2；

立杆稳定性计算σ=162.066N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=13.947kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

σ=13946.76/（0.186×

489）+167117.126/5080=186.236N/mm2；

立杆稳定性计算σ=186.236N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.361kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.96m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=6.554kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.554kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

4.89×

10-4×

205×

103=95.133kN；

Nl=11.554<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.554小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为700mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

7.874+1.4×

3.78=14.741kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

21.5×

0.0001×

78.5=0.20