混合和絮凝池设计文档格式.docx
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若池形为方池，则以当量直径De替代D，当量直径De=1.13、LW式中
L、W为边长。
叶浆式搅拌器设计参数如表1所示:
表1浆式搅拌器设计参数
项目
符号
单位
推荐参数
搅拌器外缘线速度
V
m/s
1.0~5.0
搅拌器直径
d
m
12
（1~-）D
33
搅拌器距池底高度
E
（0.5~1.0）d
搅拌器叶浆数
Z
2,4
搅拌器宽度
b
（0.1~0.25）d
搅拌器层数
e
当H<
1.2~1.3时，e=1;
当H>
DD
1.2〜1.3时，e>
1
搅拌器层间距离
So
（1.0〜1.5）d
安装位置要求
相邻两层叶浆交叉90°
安装
为达到混合池内某一速度梯度G所需的搅拌功率可按式⑴计算:
P=G2•卩•V,,⑴
式中：
P---搅拌功率（W）；
G---速度梯度（S-1）;
卩---被搅拌液体的动力粘度（N•S/m2）;
V---混合池有效容积。
V=Q•t
其中Q---搅拌流量（m3/s）,t---停留时间（s）。
根据表1设计参数而设计的搅拌器，其轴功率可按式⑵计算:
Cd---阻力系数，Cd〜0.2〜0.5;
p---液体密度，（kg/m3）;
3---搅拌器旋转角速度，（rad/s）
二n
30
其中：
n---搅拌器转速，（r/min）；
Z---搅拌器浆叶数，（片）；
e---搅拌器层数；
b---搅拌器浆叶宽度，（m）；
R---搅拌器半径，（m）；
、2
g---重力加速度，（m/s°
设计时要检查根据式⑵计算的结果是否与式⑴的要求相接近，否则应调整浆板直径、浆板外缘线速度以及搅拌器层数，如仍不能使之接近，就应考虑选用另外类型的搅拌器，如推进式搅拌器。
例㈠机械搅拌混合池计算
混合流量Q=5000m3/d=0.058m3/s，水温为15C，试设计混合池及搅拌器尺寸。
解：
取混合时间t=30〃
池内平均速度梯度G=600s-1
15C时，水的动力粘度卩=1.142X10-3（N•s/m2）
混合池体积V=Q•t=0.058X30=1.75m3
为达到设定的G值，所需的搅拌功率根据式⑴
22-3
G•V6001.142100.05830
P==0.715kw
10001000
设混合池水深与混合池直径之比为H=1.15，H=1.15D，
D
V=0.785D2•H=0.785D2X1.15D=0.9D3
H=1.15X1.25=1.43m
取搅拌器直径d=2D二21.25=0.95m,取d=0.9m
浆叶宽度b=0.2d=0.2X0.9=0.18m
叶片数Z=2,单层设置。
取叶浆外缘线速度v=3.5m/s。
搅拌器转速n=空=603.5=74（r/min）ndnx0.9
搅拌器旋转角速度nn=7.75rad/s
搅拌器轴功率：
按式⑵
取Cd=0.5
3
p=1000kg/m3
（可）
此时池内的平均速度梯度G
G
=6工125=0.1m
1212
设挡板4块
每块宽度B
1
长度BH=1.430.5二0.7m
2
搅拌器距池底高度E=0.6d=0.6X0.9=0.54m
2.机械搅拌絮凝池设计
承接于混合池出水的絮凝池，要求其在池内的水流速度由大变小逐渐转
换。
在较大的反应速度下使水中的胶体粒子发生较充分的碰撞吸附凝聚，在较小的反应速度下使水中的胶体颗粒结成较大而稠密的絮体（绒体），以便在沉淀池内除去。
为了确保沉淀池的沉淀效果，在絮凝池内结成较大的絮体需要有足够的絮凝时间及相应的水力条件。
一般的絮凝时间为10-30分钟，并控制絮凝速度使
其平均速度梯度G值达到10~75s-1（—般控制在30〜50s-1），使GT值在104〜105范围内以保证絮凝过程的充分和完善。
也有相关的报导称，在废水处理中的典型絮凝过程其停留时间在30〜60min,速度梯度为50〜100s-1。
絮凝池宜与沉淀池合建，可避免已形成的絮体在水流经过连接管道时被打
碎。
如确需分建，则连接管道内的水流速度应小于0.2m/s，并且要避免流速的
突然升高或水头跌落。
目前常用的机械搅拌絮凝池有水平轴式和垂直轴式浆板搅拌器两种形式。
*池数应与沉淀池相协调，通常不小于2座；
*絮凝池内搅拌器排数一般为3-4排（不少于3排），水平式搅拌轴应设于池中水深的1/2处，垂直式搅拌轴应设于池中间；
*叶轮浆板中心处的线速度，第一排采用0.4〜0.6m/s，最后一排采用0.2m/s,各排线速度应逐渐减小；
*水平轴式叶轮直径应比池深小0.3m，叶轮尽端与池子倒壁间距不应大于0.2m；
*垂直轴式叶轮上层浆板顶端应设于池子水面下0.3m处，下层浆板底
端应设于距池底0.5m处；
*搅拌叶轮的浆板数目一般为4〜6块，浆板长度不大于叶轮直径的75%;
*每根搅拌轴上浆板总面积宜为水流截面积的10〜20%,不宜超过
25%。
每块浆板宽度为浆板长的1/10~1/15,一般采用10〜30cm；
*必须注意不要产生水流短流现象，此外，为避免池子水流与浆板同步旋转，垂直轴式搅拌器应在池壁设固定挡板，其做法与混合池设计同；
・絮凝池深度应按水力高程系统的布置确定，一般为3〜4m,立式絮
凝池的深度可视具体情况适当加大；
*为适应水量、水质以及药剂品种的变化，宜采用变速转动装置；
•置于池内的搅拌装置必须做防腐处理。
常用的有两种计算方法：
a.根据已定的搅拌器线速度计算
设n档搅拌器，第n档搅拌器转速应为:
vn---第n档搅拌器浆叶中心处的线速度（m/s）
Do---搅拌器浆叶中心处直径（m）
中间几档搅拌器的转速可直接计算：
□=门2=……=山」”⑶门2门3nn"
如设三档不同搅拌强度的搅拌机，第二档搅拌器转速为：
门2二口匕（r/min）,,⑷
如设四档不同搅拌强度的搅拌机，第二、第三档的搅拌器的转速分别为:
n2=3/n；
m（r/min）,,⑸
n3=翠ni•：
（r/min）
，⑹
b.根据已知速度梯度计算
设n档搅拌器，第n档搅拌器转速，按下式⑺计算:
3
*
”123960C4（1-Kn）3A瓦R；
Gn---第n档搅拌速度梯度（s-1）;
卩----液体的动力粘度（N•s/m2）;
V-----絮凝池每格容积（m3）;
C4----拖拽系数，与流体状态和运动物体和流体面积形状有关，紊流
状态下，C4=0.2〜2.0,对于正交运动的柱体和薄板C4=2.0;
Kn=第n档液体旋转速度与浆叶旋转速度的比值，各档K值
自第一档的0.24逐渐变化至末档0.32;
A-----每片浆叶的面积（m2）;
Rpn---第n片浆叶中心点的旋转半径（m）,
（送RPn=Rp+R；
2+……RPn）。
各档搅拌机浆叶的形式是相同的，如第一档搅拌器的转速为ni,则第n档
搅拌器的转速为：
G3i_k
nn=,）3（—）ni（r/min）,,（⑻
Gi1-Kn
搅拌功率计算
絮凝搅拌功率计算有两种方法:
a.—般计算法:
（kw）,,⑼
N、CdZrL.3（Ri4-R；
）
一408g
Zr---同一旋转半径上的浆叶数；
p---水的密度，丫=1000kg/m3;
L----浆叶长度，（m）;
R1---搅拌器浆叶外缘的半径，（m）;
R2---搅拌器浆叶内缘的半径，（m）;
g——重力加速度，（g=9.81m/s）;
Cd---阻力系数；
Cd值的确定方法一是采用0.2〜0.5,二是根据浆叶宽度b与长度L之比确定，见下表2:
表2阻力系数Cd值
D/L
小于1
1〜2
2.5〜4
4.5〜10
10.5〜18
>
18
Cd
0.55
0.575
0.595
0.645
0.70
1.00
b.T•R•Camp计算法：
N=C4eAP送（kw）,,⑽
102gn
C4---拖拽系数，取C4=2；
e--搅拌器层数；
vPn---第n片浆叶中心点线速度，（m/s）;
A---每片浆叶的面积，（m2）;
P---搅拌液体的密度，（kg/m3）;
g---重力加速度，g=9.81m/s。
—33|3|3
Vpn二Vp’Vp2Vpn
设计时考虑到横梁及斜拉杆的拖拽和机械消耗，每档搅拌功率须在式⑽计
算值基础上再增加20%
已知设计流量Q=60000m'
/d=2500m'
/h，米用两座絮凝池，每座设计流量
1250m/h。
⑴絮凝池尺寸：
絮凝时间取20min,则絮凝池有效容积：
根据水力高程布置，水深H取3.6m，并采用三排搅拌器，絮凝池长度:
Z---搅拌器排数
a---系数，一般米用1.0〜1.5
H---絮凝池水深（m）
取a=1.3
L=1.3X3X3.6=14m
池宽
⑵搅拌器尺寸
每排采用三个搅拌器，每个搅拌器长度
I=（8.3-4X0.2）/3=2.5m
0.2---为搅拌器之间的净距和距池壁的距离0.2m。
搅拌器外径：
D=3.6-2X0.15=3.3m
0.15---为搅拌器上缘离水面及下缘距池底的距离0.15m。
每个搅拌器上设有4块叶片（如图2所示）；
叶片宽度b=0.18m,每根轴
上浆板总面积A=2.5X0.18X4X3=5.4m2，占水流截面积8.3X3.6=29.88m2的18%。
图2水平轴式机械絮凝池计算示意
⑶每个搅拌器旋转时克服水阻力所消耗的功率计算：
设各排叶轮浆板中心点线速度分别取为：
V1=0.5m/s；
V2=0.35m/s和V3=
0.2m/s。
叶轮浆板中心点旋转直径Do=3.3-0.18=3.12m，叶轮转速及角速度分别
为：
第一排:
第三排:
第一排每个叶轮所消耗功率：
CdZrL3（R：
-R：
）o0.5410002.50.323（1.654-1.474）N13
408g4089.81
=30.112=0.336kw
用同样方法求得：
第二排所需功率：
N2=3X0.042=0.125kw
第三排所需功率：
N3=3X0.008=0.024kw
总功率：
N=N1+N2+N3=0.336+0.125+0.024=0.485kw
⑷核算平均速度梯度G值及GT值（按水温20C计，卩二1.0X1.0-3
N•s/m2）
第二排:
4
GT=34X20X60=4.1X10
经核算，G值与GT值均较合适。
设计数据
⑴设计流量Q=6000m3/d=250m3/h;
⑵设三档絮凝搅拌器，絮凝池分为三格；
⑶絮凝时间取t=20min；
⑷各档搅拌速度梯度G值在20〜70s-1之间；
⑸絮凝池内水的平均温度取20E，动力粘度卩=1.00X10-3（N•s/m2）
⑴絮凝池尺寸:
根据水力咼程布置取有效水深H=3.8m，絮凝池分为3格，每格尺寸：
长
X宽乂深=2.7X2.7X3.8m，容积27.7m3。
计算示图见图3,
”—
P
」1
2.7
bEiZ
.比7
图3垂直轴式浆板絮凝池计算示图
⑵浆叶设计
a.每档设二层浆式搅拌器，每层设4块浆板，二层搅拌器90。
交叉
安装。
浆叶宽度b=0.12m,长度L=1.4m,浆叶总面积刀A=0.12X1.4X4
X2=1.344m2，占水流截面积2.7X2.7=7.29m2的18.4%。
取液体旋转速度与浆叶旋转速度的比值Ki=0.24;
K3=0.32,则
心+k3
K213二0.28
b.
浆叶旋转半径
外浆叶：
R〔=1.1m,R2=0.98m,Rp=1.04m
内浆叶：
R1=0.55m,R2=0.43m,Rp=0.49m
c.
根据设定的速度梯度计算:
第一档：
Gi=70S-1，Ki=0.24
ARp=（1.40.12）[（1.04）3（0.49）3]4=0.83
=0.12（r/s）=7.2（r/min）
第二档：
G2=45S-1,K2=0.28
G231-K1n2=（」）3（1
2G“1-K
/45、§
/-0.24、
=（）3（）7.2=5.65（r/min）
701-0.28
第三档：
G3=20S-1,K3=0.32
G1
珂芽（黑）7.2=3.49（r/min）
d.搅拌功率计算：
按T•R•Camp计算进行计算
221.40.1210001.2、3
乙vP
1029.81n
第一档:
外浆板:
内浆板:
第二档:
第三档:
二Rr口
3.141.047.2
_30_
hRp2n
3.140.497.2
nVP2
二0.7830.373二
=0.806、V
0.8060.53=
n
7Rp1n
3.141.045.56
'
30-
■Rp2「2
3.140.495.56
n=也'
VP2
二0.6230.293二
=0.806、v；
「
=0.8060.26二
RP1n3
3.141.043.49
二Rp2「3
3.140.493.49
=0.37m/s
7；
二0.62m/s
VP
=0.29m/s
二0.38m/s
=0.18m/s
0.78m/s
0.43kw
Vp
V；
0.26m3/s3
0.53m3/s3
N2
0.21kw
P2=0.3830.183=0.06m3/s3
N3=0.806瓦vpn=0.806汉0.06=0.05kw
参考文献:
1.水质控制物理化学方法
［美］小沃尔特・J韦伯著
上海市政工程设计院译
中国建筑工业出版社
2.废水处理及回用（第四版）
［美］梅特卡夫和埃迪公司
秦裕珩等译
化学工业出版社
3•给水排水设计手册（城市给水）
4.给水排水设计手册（专用机械）
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