储罐区防火堤设计规范Word格式文档下载.docx
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3.1.2防火堤、防护墙必须采用不燃烧材料建造。
且必须密实、闭合。
3．1．3进出储罐组的各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。
当必须穿过防火堤、防护墙时，应设置套管并应采取有效的密封措施；
也可采用固定短管且两端采用软管密封连接的形式。
3.1.4沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不应小于0.5m沿土堤或内培
土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与土堤内侧或培土堤脚线的距离不应小于o.8m且沟内应有防渗漏的措
施。
沿防护墙修建排水沟时，沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的距离不应小于0.5m。
3.1.5每一储罐组的防火堤、防护墙应设置不少于2处越堤人行踏步或坡道，并设置在不同方位上。
防火堤内侧高度大于等于1.5m时。
应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。
隔堤、隔墙亦应设置人行踏步或坡道。
3.2油罐组防火堤的布置
3.2.1立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于该罐罐壁高度的一半；
卧式油罐的罐壁至防火堤或防护墙内堤脚线的距离不应小于3m。
注：
高架立式罐（指罐环梁顶面到场内地面距离大于1.5m的罐）罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于下述高度的一半；
该高度等于罐壁高度与环粱顶面到场内地面距离之和减去1.5m。
3.2.2相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度不小于7m的消防空地。
3.2.3同一个油罐组内的总容量及油罐数量应符合下列规定：
1固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐的混合罐组，其总容量不应大于120000m3。
2浮顶、内浮顶油罐组，其总容量不应大于600000m3。
3油罐组内的油罐数量，当单罐容量大于或等于1000m时，不应多于12座；
当单罐容量小于1000用或储存丙B类油品时，油罐数量不限。
4油罐组内单罐容量小于1000用的储存丙B类油品的油罐不应超过4排；
其他油罐不应超过2排。
注：
浅盘或浮舱用易熔材料制作的内浮顶油罐的布置同固定顶油罐。
3.2.4油罐组防火堤内有效容积应符合下列规定：
1固定顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐的容量。
2浮顶油罐或内浮顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐容量的一半。
3当固定顶油罐与浮顶油罐或内浮顶油罐同组布置时，应取分别按本条第1、2款规定的计算值中的较大值。
4覆土油罐的防火堤内有效容积规定同本条第1、2、3款，但油罐容量应按其高出地面部分的容量计算。
3.2.5油罐组防火堤顶面应比计算液面高出0.2m立式油罐组的防火堤内侧高度不应小于1.0m且外侧高度不应大于2.2m卧式油罐组的防火堤内、外侧高度均不应小于0.5m立式油罐组隔堤高度宜为0.5~0.8m
3.2.6油罐组防火堤有效容积应按下式计算：
V=AH—（M+M+M+V4）（3.2.6）
式中V——防火堤有效容积（m3）；
A——由防火堤中心线围成的水平投影面积（m2）；
Hj设计液面高度（m）;
V1——防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础体积（m3）；
V2——防火堤内除一个最大油罐以外的其他油罐在防火堤设计液面高度内的液体体积和油罐基础体积之和（m3）；
V3——防火堤中心线以内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和（m3）；
V4——防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和（m3）。
3.2.7防火堤内的地面设计应符合下列规定：
1防火堤内的地面坡度宜为0.5％；
防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时，应根据其危害的严重
程度采取措施，防止水害；
在有条件的地区，防火堤内可种植高度不超过150mm勺常绿草皮。
2当储罐泄漏物有可能污染地下水或附近环境时，堤内地面应采取防渗漏措施。
3.2.8防火堤内排水设施的设置应符合下列规定：
1防火堤内应设置集水设施。
连接集水设施的雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应设置安全可靠的截油排水装置。
2在年降雨量不大于200mn或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染的可能时，可不设雨水排除设施。
3.2.9油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。
3.2.10油罐组内的单罐容量大于或等于50000用时，宜设置进出罐组的越堤车行通道。
该道路可为单车道，应从防火堤顶部通过，弯道纵坡不宜大于10％，直道纵坡不宜大于12％。
3.2.11油罐组内隔堤的布置应符合下列规定：
1单罐容量等于或大于20000m3时，隔堤内油罐数量不应多于2座。
2单罐容量等于或大于5000m3且小于20000用的罐，隔堤内油罐数量不应多于4座。
3单罐容量小于5000m3的罐，隔堤内油罐数量不应多于6座。
4沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座。
5丙B类油品油罐，隔堤内储罐数量不受以上限制，可根据具体情况进行设置。
3.3液化石油吒、天然气艇及其他储罐组防火堤、防护墻的帝置
工3.1防火堤、防护墙和隔堤、隔埴的设计高度，应符合下列规定！
1全压力式液化石油气更天然气凝機储罐组的防护墙高度宜为隔墙高度宜为h
2全怜凉式襪化石油乜天魅气礙液储握组的防対8高度应満足下列蓼求=防火堤内的育蝕容积应容纳储罐组內一个最犬灌的容氫站火堤高度应比计算菠蔚高出CL2血储罐罐壁与防火堤内堤脚銭的距离不应小于储罐最高液位高度2防火堤高度之差.
3-3.2全冷栋式薇化石油汽圧天然气擬液储罐罐壁至防火堤內堤脚线的距离.不应4于储罐最鬲緞位高度与防火堤高度之差，全压力式球罐罐壁到防护墙的距离不E?
卜于球罐直径的一半.
工了.3相邻液化石袖气和天横气襯液储罐组的防火堤之间，应设消防车道.
3-3.4储罐组总容童艮储罐数量应符合下列规定*
1全压力式储確组总容壘不应超过如UDOn范储罐姐內储罐数量不应多于12座’且不应超过・
2全冷拣式储罐组总容量不应翅过孔OOOrA储罐组內储罐数重不应多于2座。
3其他化工产品储耀组的总容重蜃储罐组内储罐数重应按现行国赛标准成常用化学危险品储存通刚）（GB15603）的有关规定执行.
工3.5全冷沫式储罐蛆和其他液态化工产品储確组「其防光堤內就容积不应小于储確组內一个最丸储瞌的容量.
久3,6防牝堤、防护墙內的地面设计，应符合下列规定；
1全压力式和莹後冻式储罐组的站护墙和站火堤內的地面应予以铺砌，并宜设苴不小于CL5%的坡度坡向四局・
2储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组內的地面应作防腐蚀处理.
3-3.7储罐组内应设置集水设施，并设萱可控^开囲的排水设施.
3.3.3储罐组内的隔握、隔墻的设宣应符合下列规定：
1全压力式液化石油气和天然气锻液储罐组.当单罐容量小于SODOrrf-且储罐组总容量不大于甸叩看时*可不役隔騰当单讎容量小于5D0CW-且储罐组总容量大于fiOOOmW-应设直隔墙，隔墙內储罐容童之和不应大于当单罐容重大于或專于刘临时，应每罐一隔.
2全冷冻式储隔组应每罐一隔.
4防火堤的选型与构造
4．1选型
4．1．1防火堤、防护墙的设计，应在满足各项技术要求的基础上，因地制宜，合理选型，达到安全耐久、经济合理的效果。
4．1．2储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组，防火堤堤身内侧均应作防腐蚀处理。
用于全冷冻式储罐组的防火堤，应采取防冷冻的措施。
4．1．3防火堤的选型应符合下列规定：
1土筑防火堤，在占地、土质等条件能满足需要的地区应选用。
2钢筋混凝土防火堤，一般地区均可采用。
在用地紧张地区、大型油罐区及储存大宗化学品的罐区可优先选用。
3浆砌毛石防火堤，在抗震设防烈度不大于6度且地质条件较好、不易造成基础不均匀沉降的地区可选用。
4砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤，一般地区均可采用。
4．1．4防护墙宜采用砌体结构。
4．1．5防火堤（土堤除外）应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。
2构造
4■工1防火堤堤身必须底实、不渗漏匸
dZ2防火堤、防护墙理置深度应根据工程地际窿筑材料、冻土深度和稳定性计算等因素确定.除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.皿对于土堤，ffiffiUl下0・5m深度范围丙胡地基土的压实荼魏不应d^-F0.95q
4,2.3防火堤及防护墙变形缝的设置应符會下列规宦’
1变形缝的间距应根据建筑材料、气候特点和地质条件扌史有关结构设计规范确定.
2变形缝縫宽宜沖咒〜5血诡，采用菲燃烧的柔性材料壇充或釆取可靠的构诰措甌
3变形缝不应说在防咒堤及防护墙的交叉处或转角处.
4„防火堤内侧培土应符合下列规定：
1防火堤内恻培土高度与堤同高芋JS土顶面宽匪不应小于300mm；
jg土应分展压实，坡面应＞臼实，压实系数不应小于0・85»
2培土表面应做面层，窗层应能有效地防止雨水冲別=朶草生长和小动物碗坏，面层可采用砖或预制混凝土块镐砌，在南方四季常青地区，
可用高度不超过150mm的人工荃皮做面层-
4”工5防火堤內侧喷涂隔热防火涂料应符合下列规宦：
1防火涂层的抗压强度不应底干L.SMPa,与混擬土的粘结强JE不应寸于th15MP弘耐火扱限不应4于加栋融实验乃钦强度无变化-
2防火淒层应耐雨水冲刷芥能适应潮湿工作环魔
2M血土筑防火堤的构造应符合下列规定；
1堤顶宽度不应＜1%于500hnm・
2筑堤材料应3^tt±
n
3筑堤土应分层夯死坡酝应拍实"
压实系数不应小于0■的.
4土筑防火堤应设面层芥应符台本规范第4.2.卸条第［歎的规定\
£
2.7钢筋混谨土防火堤的构造应符合下列规定；
1堤身及基础底板的厚度应由强度及稳定性计算曲定且不应小于2血皿
2受力钢筋应由弓趣计算确定并満足下列要求！
1）钢筋親谧土防火堤应収向观面配翁竖向钢筋直径不宜小于12皿，水平钢筋直径不宜小于10mm；
钢箭间距不豆大于203mm-|
2）竖向钢筋的保护层厚度环应小于加皿曲；
基瑚底板受力钢筋的保护层厚度当有壑层时不应小于无垫层时不应小于TOtnnio
R堤身的最T嘈已筋率和耐久性喪求应按现行国家标淮煨凝土结构设计熔D（GB5001®
执行.
4.2.8浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定：
1堤身及基础最小厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于500mm基础构造应符合现行国家标准《建筑地基
基础设计规范》（GB50007）的规定。
2毛石强度等级不应低于MU730砂浆强度等级不宜低于M1Q浆砌必须饱满密实。
3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。
压顶厚度不宜小于IQQmm混凝土强度等级不宜低于
C2Q,压顶内纵向钢筋直径不宜小于©
1Q,钢筋间距不宜大于2QQmm
4堤身应做1：
1水泥砂浆勾缝。
4．2．9砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定：
1防火堤堤身厚度应由强度及稳定性计算确定，且不应小于3QQmm堤外侧宜用水泥砂浆抹面。
2砖、砌块的强度等级不应低于MU1Q砌筑砂浆强度等级不宜低于M7.5;
基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于MU3；
Q浆砌必须饱满密实并不得采用空心砖砌体。
C2Q,压顶内宜配置不少于3©
10纵向钢筋。
4抗震设防烈度大于或等于7度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措施。
5夹芯式中心填土砖砌防火堤的构造要求：
两侧砖墙厚度不宜小于2QQmm沿堤长每隔1.5~2.Qm设不小于2QQmm
厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑；
中间填土厚度3QQ〜5QQmm并分层夯实；
堤顶应设厚度不小于IQQmn的现浇钢筋混凝土
压顶，混凝土强度等级不宜低于C2Q,压顶内纵向钢筋直径不宜小于©
10,钢筋间距不宜大于2QQmm
4.2.1Q防护墙的构造应符合下列规定：
1砖、砌块防护墙厚度不宜小于2QQmm双面抹水泥砂浆。
2毛石防护墙厚度不宜小于4QQmm双面水泥砂浆勾缝。
4.2.11隔堤、隔墙的构造应符合下列规定：
1砖、砌块隔堤、隔墙的厚度不宜小于2QQmm宜双面用水泥砂浆抹面，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第4.2.9条第3款的规定。
2毛石隔堤、隔墙的厚度不宜小于4QQmm宜双面水泥砂浆勾缝，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第4.2.8条第3款的规定。
3钢筋混凝土隔堤、隔墙的厚度不宜小于100mm可按构造配单层钢筋网5防火堤的强度计算及稳定性验算
5.1荷载效应和地震作用效应的组合
5.1.1防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。
在7度及7度以上地区.应
进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。
5.1.2进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基本组合的设计值应按下式确定：
S=丫GSgk+丫ySyk+丫tStk（5.1.2）
式中S――荷载效应组合的设计值；
丫G、丫Y、丫T分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值见表5.1.4；
SGK按堤身自重荷载标准值计算的效应值；
SYK按静液压力荷载标准值计算的效应值；
STK――按静土压力荷载标准值计算的效应值。
5.1.3进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定：
（5.1.3）
S=GSGE■YSGYTSgt-Eh二（SEGKSEYKSETK）
iW
5.1.4；
式中丫G、YY、YT分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数，取值见表
YEh――水平地震作用分项系数，取值见表5.1.4；
SGE按堤身自重荷载代表值计算的效应值；
SGY――按静液压力荷载代表值计算的效应值；
SGT――按静土压力荷载代表值计算的效应值；
Seg、Seyk,、Setk――分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值;
组合值系数，一般可取0.6
5.1.4对于基本组合，荷载效应和地震作用效应的分项系数应按下列规定采用：
1进行截面强度计算时，分项系数应按表5.1.4采用。
当结构自重荷载效应对结构承载力有利时，表5.1.4中丫G取1.0。
2进行稳定性验算时，各分项系数均取1.0。
表5.1.4荷载效应和地震作用效应的分项系敛
所考虑的组合
丫G
丫Y
丫T
丫Eh
堤内满液工况荷载效应基
本组合
1.2
1.0
—
地震作用和其他荷载效应
基本组合
1.3
表中“一”号表示组合中不考虑该项荷裁或作用效应。
5.2荷载、地震作用及内力计算
5.2.1自重荷载标准值可按下式计算确定：
Gk=丫BH（5.2.1）
式中G1K每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值（kN/m）;
H1——计算截面至堤顶面的距离（m）;
B1――计算截面以上堤身的平均厚度（m）;
丫一一材质重度（kN/m）。
5.2.2防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值（图5.2.2）可按下列公式计算确定：
图5.2.2静液压力计算示意图
PYKNyZ
“2『日丫2
（5.2.2）
（5.2.2-2）
Myk=RkHo
（5.2.2-3）
1
Ho=3H
3
（5.2.2-4）
式中Pyk――每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值（kN/m）；
丫y――堤内液体重度，取10kN/m；
Z――液体深度（m）；
PYk――计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值（kN/m）;
Hy——计算截面至液面距离（m）;
MYk——计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）;
Ho——计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离（m）。
5.2.3防火堤内培土的静土压力荷载标准值（图5.2.3）的计算可按下列规定确定：
图5.2.3内培土压力计算示意图
1图5.2.3中的折线AFD为土压力分布曲线,
Pak=0
H2
Kah
Ka-©
PGK二tH2Ka
F为转折点，其压力分布可按下列公式计算确定:
（5.2.3-1）
（5.2.3-2）
（5.2.3-3）
（5.2.3-4）
当HvH2时,
PbK=tH1Ka
Pbk=t（Hih）K
©
=tg2（45~2）
cos
cos:
（5.2.3-5）
（5.2.3-6）
（5.2.3-7）
（5.2.3-8）
式中Pak、Pbk堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/m2）;
Pgk――土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/m2）;
――培土坡线与堤背延长线的交点A'
至堤顶的距离（m）;
――培土顶面宽度（m）;
H1――计算截面以上培土高度（m）;
H2压力分布曲线转折点至堤顶的距离（m）;
-――培土坡面与水平面的夹角（°
）;
t——土体重度，可取16〜18kN/用；
Ka――以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式5.2.3-7计算或查附录表A.0.1;
Ka――以AB为假想堤背而培土坡面与水平成B角时的主动土压力系数，可按式5.2.3-8计算或查
附录表A.0.2;
*――培土的内摩擦角（°
），当无实验资料时，可根据土的性质取35°
〜40°
。
Ptk-孑PbkH1
MTK二FTkHo
2当HvH2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定：
（5.2.3-9）（5.2.3-10）
Ho
（5.2.3-11）
式中Ptk――计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值（kN/m）;
Mtk——计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）;
Ho——计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离（m）。
5.2.4
防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定:
3当HAH2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定：
1钢筋混凝土防火堤的水平地震作用（图5.2.4-1）标准值可按下列公式计算确定:
x
图5.2.4-1钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图
Pegk=l3maxB“（1-COS）
2H
pEGK=IamaxaiB1H
MEGK-PeGKHo
Ho二a2H
（5.2.4-1）
（5.2.4-2）
（5.2.4-3）
（5.2.4-4）
EG—
式中pEGK――每米堤长水平地震作用分布值（kN/m）；
pEGK计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值（kN/m）;
Megk计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）；
OCmax
水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0.08（0.12）、0.16（0.24）和
0.32,括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区；
1――钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1.6;
X——计算截面至基础顶面的距离（m）;
a1、a2――根据X/H值求得的相应系数，见表5.2.4；
HO——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离（m）;
H――基础顶面至堤顶的高度（m）;
B1――计算截面以上堤身平均厚度（m）。
2砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用（图5.2.4-2）可按下列公式计算确定:
图5.2.4-2砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图
“.nX
PeGK一2-maxB1Sin
（5.2.4-5）
PeGK二2爲max二3B1H
（5.2.4-6）
（5.2.4-7）
H。
"
H
（5.2.4-8）
式中2――砖、砌块及毛石防火
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