跨S319省道连续梁现浇段施工方案0311改动Word文档格式.docx
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防撞护栏内侧净宽8.8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽12.28m。
曲线上梁按曲梁曲做布置。
梁体沿线路左线中心线布置，相应的梁体轮廓尺寸为沿线路左线中心线的展开尺寸，位于曲线段时梁体轮廓、普通钢筋、预应力钢束及管道均以线路左线中心线为基准线沿径向依据曲率进行相应的调整，支座亦按径向布置。
3.2主要设计指标
3.2.1各项主要设计指标
设计安全系数及各阶段应力指标
序号
项目
检算条件
控制条件
01
设计安全系数
强度安全系数
运营荷载下
K≥2.2
安装荷载下
K≥1.8
02
抗裂安全系数
K≥1.2
K≥1.1
03
预应力钢绞线应力（Mpa）
预加应力时的锚下钢绞线控制应力
σck≤0.75fpk
04
传力锚固时的钢绞线控制应力
σp≤0.65fpk
05
运营荷载下钢绞线应力
σp≤0.60fpk
06
疲劳荷载作用下钢束应力幅
Δσp≤140
07
钢筋应力（Mpa）
疲劳荷载作用下带肋钢筋应力幅
Δσp≤150
08
混凝土应力
（Mpa）
传力锚固时混凝土压应力
σc≤0.75fc，
09
传力锚固时混凝土拉应力
σct≤0.70fct，
10
运营荷载下混凝土压应力
σc≤0.50fc
11
运营荷载下混凝土拉应力
σct≤0
12
运营荷载下混凝土最大剪应力
τt≤0.17fc
13
抗裂荷载下混凝土主拉应力
σtp≤fct
14
抗裂荷载下混凝土主压应力
σcp≤0.60fc
注：
fpk为钢绞线的抗拉强度标准值；
fc，、fct，分别为预加应力时混凝土轴心抗压、抗拉极限强度；
fc、fct分别为混凝土轴心抗压、抗拉极限强度。
3.2.2梁体变形限值
⑴活载作用下，梁体竖向挠度Δ限值如下
ZK活载（不计动力系数）：
Δ≤L/1500，L为计算跨度，
⑵在列车横向摇摆力、离心力、风力和温度作用下，梁体的水平挠度应小于或等于梁体计算跨度的1/4000。
⑶轨道铺设后，无砟桥面梁的徐变上拱值不应大于10mm。
3.2.3线形控制
最大静活载挠度：
-13.6，为跨度的1/4118。
3.2.4支座纵向预偏量
支座纵向预偏量指支座上板纵向偏离理论中心线的位置。
施工过程中应根据具体的合拢温度、预应力情况、施工工期等确定合理的支座预偏量。
△1为箱梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点处的偏移量，具体计算值见下表。
△1值以0到3支座的方向为正。
△2为各支点由于体系温差引起的偏移量，各支座处的偏移量，由式△=—（△1+△2）求得，负号表示与计算所得的反方向设置偏移量。
各支座纵向偏移量△1计算值（单位：
mm）
支座0
支座1（固定）
支座2
支座3
二期
恒载
100～120KN/m
26.9
0.0
—27.8
—56.3
120～140KN/m
28.4
—29.0
—59.0
140～160KN/m
30.3
—28.2
—60.7
160～180KN/m
29.7
—29.9
—61.5
4.施工部署和施工计划安排
4.1项目管理目标
名称
概述
1
质量目标
工程一次验收合格率100%，单位工程优良率95%以上，确保优良工程。
2
安全目标
坚持“安全第一、预防为主”的方针，建立健全安全组织机构，完善安全生产保证体系，杜绝安全特别重大、重大、大事故，杜绝死亡事故，防止一般事故的发生。
消灭一切责任事故，确保人民生命、财产不受损害。
创建安全生产标准工地。
3
工期目标
拟开工日期为2012.3.1，完工日期为2012.4.15，工期1.5个月。
4
文明施工目标
建成全线文明施工样板工地。
5
环境保护目标
一级环境标准，并达到国家和安徽省环境保护的要求。
4.2施工组织机构
设现场架子队队长1名，专业工程师1名，技术员2名，测量技术员3名，安全员2名。
下设作业班组：
即混凝土班、钢筋工班、电工班、木工班、架子工班、张拉压浆工班等。
4.3场地布置
本着“满足施工、节约投资”的原则，进行临时工程的规划及设置，做到临时建筑搭建有序、材料机具设备堆放整齐、生活污水处理后排放、生活垃圾袋装化、消防设施齐备。
施工驻地、钢筋存放、加工区设于576#～577#墩左前方，按照文明标准工地建设,达到与周围环境相协调，并保持安全整洁。
为了保证地方交通，在连续梁下做钢棚架进行安全防护。
4.4施工便道
运输道路主要利用既有公路，进场后为便于施工车辆通行，场内施工主便道沿线路左侧布设,在与既有公路接口处按规定设置明显标志，并派专人指挥交通，确保交通安全及畅通。
4.5施工供电
施工用电计划在575#墩处设315变压器一台，并备一台250kw发电机，以供应施工需要。
施工驻地用电直接从已安装的变压器接入。
4.6施工用水
施工用水采用地下水，也可利用水车从混凝土拌和站运输。
4.7临时通讯
施工通讯利用当地通讯系统，主要人员配备移动电话以便联系。
4.8混凝土拌合站
本桥混凝土由项目部2号拌和站集中拌和，由砼运输车运至施工用地。
4.9污水处理系统
为防止桥梁施工废水、废液排放污染环境，在施工现场设置生产废水沉淀池和油污处理池，工程施工中产生的废水、废液、废浆均先排入各处理池中经处理达标后方可排放。
4.10施工进度计划安排
根据施工计划：
现浇段施工工期拟定2012年3月1日开工，2012年4月15日竣工，有效工期为1.5个月,满足工期要求。
具体安排如下：
2012年3月1日～2012年3月7日碗扣架搭设完毕
2012年3月8日～2012年3月10底模铺设完毕
2012年3月11日～2012年3月18日模板安装
2012年3月19日～2012年3月29日堆载预压
2012年3月30日～2012年4月13钢筋绑扎及预应力孔道定位安装
2012年4月14日～2012年4月15日混凝土浇注
4.11资源配置计划
4.11.1劳动力安排及使用计划
本连续梁现浇现浇段施工高峰期共需劳动力46名，各阶段劳动力使用计划详见劳动力配备表。
主要劳动力配备表
班组
人数
任务划分
梁式支架搭设、预压
负责梁式支架搭设及剪刀撑、模板安装
钢筋工班
负责普通钢筋、预应力筋加工和绑扎、安装
模板、混凝土
负责模板安装、砼施工
张拉、压浆工班
负责预应力的穿束、张拉、压浆施工
4.11.2主要施工机械设备及材料试验、测量、质检仪器设备的配备计划
主要施工机械设备和材料试验、测量、质检仪器的配备计划表（见下表）
主要施工机械配备计划表
机械设备
机械设备名称
规格
额定功率容量
数量（台）
新旧程度（%）
进场时间
混
凝
土
砼搅拌
输送车
9m3
6
2010.7
泵车
45m
砼搅拌机
2HZS180
22
2010.8
插入式
振捣器
ZN-50
1.5Kw
16
96
2010.9
钢
筋
钢筋弯曲机
GW40-1
3kw
95
钢筋调直机
GT4-14
14mm
钢筋切断机
GJ40-1
40mm
电焊机
BX3-500
24.5Kw
93
桥
梁
设
备
汽车式吊车
起重机
QY25
25t
90
发电机
250GF
250kw
75
千斤顶
400t
油泵
主要的材料试验、测量、质检仪器表
仪器设备类型
仪器设备名称
单位
数量
备注
测量仪器
全站仪
尼康
台
水准仪
S3
水准尺
5m
把
试
验
及
质
检
仪
器
土、
砂
石
压力试验机
2000KN
电子测温仪
砼贯入阻力仪
HG-8DS
水胶比测定仪
套
砼含气测定仪
EL34-3265
砼回弹仪
ZC3-A
温度计
砼抗压试模
15×
15cm
组
20
坍落度测定仪
HGC-1
5.施工方法
地基处理，根据满堂架施工规范，地基承载力在200Kpa满足设计要求。
经过地基轻型动力触探试验得出，原地基不满足设计要求需要进行地基处理。
处理采用换填3米碎石土，分层碾压，经轻型动力触探试验合格后再进行表层基础钢筋混凝土硬化（见基础处理图）。
混凝土硬化纵断面图及换填尺寸
基础处理横断面图及换填尺寸
现浇梁式支架梁部施工方法。
具体见梁式支架图。
5.1支架结构
支架的结构如下：
支架从上到下依次为：
箱梁外模架、底模及钢楞、10cm*10cm横向方木，下放碗口脚手架，支架竖杆节点间距为60cm，腹板下横向间距为30cm，其余处为60cm，纵向间距为60cm。
5.2支架结构材料参数
1、木材（A-2红杉木）：
顺纹弯曲容许应力[σ]=13MPa
容许剪应力[τ]=2.0MPa
弹性模量E=1×
104MPa
2、Q235钢材：
拉压容许应力[σ]=1.3×
140=182MPa
容许弯曲应力[σw]=1.3×
145=188.5MPa
容许剪应力[τ]=1.3×
85=110.5MPa
弹性模量Es=2.1×
105MPa
5.3支架计算
采用有限元程序MidasCivil对支架结构进行计算。
5.3.1荷载
（1）梁的自重荷载：
计算时考虑混凝土的容重为2.5t/m3。
腹板处支架所受荷载最大，腹板处厚度为3050mm，腹板下3根立杆所支撑梁体的面积为：
2.6m2。
则每根立杆承受的梁体重量为：
q1=25×
2.6/3=21.7kN/m
（2）支架荷载：
根据规范，HG-60横杆，每根设计荷载为24.7N。
（3）施工人员、施工料具、运输荷载：
（4）水平模板的砼振捣荷载：
（5）倾倒砼产生荷载：
（6）模板荷载：
5.3.2计算模型
根据支架图，要分别对10×
10方木和支架进行检算，方木可看作支撑在支架顶托上的梁计算；
支架可根据规范规定，当做两端交接的受压杆进行计算。
3．计算结果
3.110×
10方木
腹板下方按跨度为60cm三跨连续梁检算，方木中心距30cm，方木所受荷载为q=1.2*[q1+（q2+q3+q4+q5）*0.3]
=1.2*[21.7+（2.5+2+2+1.5）*0.3]
=28.9kN/m（1.2为安全系数）
Midas建模如下图所示
正应力图，最大应力：
6.2MPa<
[σ]=13MPa,安全。
剪应力图如下图所示，最大应力：
1.6MPa<
2MPa,安全。
5.3.3支架验算
（1）承载力验算
腹板下每根立杆所承受的上部荷载值为：
F1=1.2*21.7*0.6+1.4*（2.5+2+2+1.5）*0.3*0.6=17.6kN
最底部支架承受的支架自重为：
F2=1.2*24.7*19*2+1.2*13.2*19=1426n=1.4kN
则最底层竖杆所受荷载值为：
F=17.6+1.4=19kN
竖杆所受应力为：
σ=19*103/489=38.8MPa<
205MPa，符合规范要求。
（2）稳定性验算
竖杆回转半径为i=1.58cm，两端铰接，μ=1
则λ=μL/i=60/1.58=38<
250
查表得，φ=0.893
则N/φA=19*103/（0.893*489）=43.5MPa<
205MPa,符合规范要求。
（3）考虑风荷载时的稳定性验算
根据《公路桥涵设计通用规范JTGD60-2004）规定，风荷载标准值可取：
式中，
a）
γ=0.012017e-0.0001Z
Z为距离地面的高度，根据本工程，Z取15.6m，则经计算，γ=0.012；
Vd为高度Z处的设计基准风速，
K2为地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，根据规范，可选择B类地面，高度取15，则k2=1.07；
v10可取按徽合肥市100年一遇的基本风速25.6m/s取值；
K5为陈风风速系数，可取1.38；
g为重力加速度，取9.81m/s2；
则Wd=0.012*（1.07*1.38*25.6）2/（2*9.81）=0.87
b）K0为设计风俗重现期换算系数，对于施工架设期的桥梁，K0=0.75；
c）K1为风载阻力系数，可作为普通实腹式桥梁计算，桥宽为14.7m，桥梁建筑高度为3.05m，则：
d）K3为地形、地理条件系数，可按一般地区取值1；
e）Awh为迎风面积，本工程可按照桥梁上部结构立面面积计算，Awh=14.7*3.05=44.8。
由以上计算可得，
将水平力平均分配到20个立杆顶点上，则每个立杆承受的风荷载标准值为：
Fw=47.4/20=2.4kN
那么，每个立杆由风荷载所产生的轴向力为：
Wv=h/a*Fw=2.4kN
每个斜杆由风荷载所产生的轴向力为：
由前面计算可知，不考虑风载时，每个立杆的内力为19kN>
3.4kN，则最边缘立杆不会承受拉力，符合规范要求。
风载作用下最边缘立杆的最大压力设计值为：
Fl=19+1.4*2.4=22.4kN
Nl/φA=22.4*103/（0.893*489）=51.3MPa<
斜杆最大内力为3.4kN<
8kN，扣件抗滑强度符合规范要求。
（4）地基承载力验算
施工时，支架的地基采换填3.0米用山皮石换填，分层用压路机碾压密实，其上用35cm厚的C30钢筋混凝土找平硬化，并配置底层φ20钢筋间距20cm×
20cm和顶层φ20钢筋间距为40cm×
40cm的钢筋骨架，弹线后再搭设支架。
地基硬化前需要达到的强度为：
地基硬化后需要达到的强度为：
5．4支架施工
支架施工搭设、使用和拆除过程须符合《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》的相关规定。
5.4.1脚手架种类、规格
支架采用多功能碗扣式脚手架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.2m、0.6m，斜杆长度为6m，横杆采用0.3m、0.6m二种组成，顶、底托采用可调托撑。
5.4.2支架布置
由于本桥位于直线段，支架搭设前利用全站仪放出纵向轴线和每排横杆轴线并悬挂施工线。
将立杆支立在支架的在轴线上位置，按设计图纸脚手架的布置图纸安装脚手架。
脚手架的安装顺序横向是由中心向两侧，横向是由一端向另一端，横杆是由下向上。
每完成一组单元的脚手架均完成相应部分的剪刀撑。
支架搭设好后，调顶托来调整支架高度，一般比设计高2-3mm。
5.4.3现场搭设要求
①搭设从交界墩一端开始搭设，以墩身顶帽外缘10厘米为第一排立杆。
立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。
箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。
②脚手架与交界墩拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
③安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
④为了便于拆除交界墩墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周用可调顶托支撑，顶面标高比支座上平面高出2～3mm。
5.4.4技术要求
②在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；
③各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；
④立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；
⑤上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；
⑥主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
5.4.5支架使用规定
⑴严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
⑵严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
⑶支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。
⑷拆除顺序：
护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆件；
⑸拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；
⑹拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；
⑺拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；
⑻拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。
⑼搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；
5.4.6支架搭设的注意事项
碗扣式支架排列间距根据箱梁自重确定。
横梁、腹板及横隔梁位置应力集中处支架加密处理。
测量定位后，人工拼装，上顶托水准找平，下承托支撑在方木上，方木底面与基础密贴，防止沉降变形。
上、下钢管接为一体时，其接点处要插牢，两管在同一轴线上保持垂直，同时安装水平杆，之后在根据实际情况安装斜撑，确保支架整体稳固。
支架增设剪刀撑，以保证支架的整体性、稳定性。
方木安装完成后，测量检查其高程和平整度，进行调整。
所有的支架顶托和底托必须与上、下方木紧密接触，以便使支架受力均匀，不致浇筑混凝土时模板发生局部的变形。
所有方木铺设时注意将接头相互错开，不得使接头在同一断面上，且接头布置在顶托上，不得使接头悬空。
在翼板外侧设置人行通道、防护网等安全设施，保证施工人员的安全。
5.5支架预压方案
5.5.1支架预压的目的
1、检查支架的安全性，确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
5.5.2预压方式
试压采用钢筋的加载方式，即将梁体模型支架范围内堆载钢筋，以整捆为一个单位。
5.5.3预压观测布点布置
（1）、为便于观测在每个现浇段在梁底模下边取点或在梁式支架分布梁上对应位置设支架变形观测点，观测点从梁端开始每两米取一截面，每截面取边缘两点及中间一点观测沉降，并取中间点观测平面位置。
（2）、预压过程采用电子水准仪测量，测量误差±
0.1mm，并用经纬仪测定观测点平面位置。
预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重钢筋，最大荷载为设计荷载的1.2倍。
施工前，将准备好的整捆钢筋运到现场，然后用汽车吊进行吊装就位。
为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排3个点。
在加载40%、80%、100%和120%后均要复测各控制点标高，加载120%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。
支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。
卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。
预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
5.6梁段砼浇注
5.6.1模板设计及制作安装
外模采用定型模板，模板面板选用6mm冷轧钢板选用[14槽钢组焊成桁架结构。
内模和底模全部采用1.2cm厚的竹胶板和方木加工制作，模板在加工制造时，考虑其具有足够的强度、刚度和稳定性。
内模的加固主要是以外模作为骨架并通过拉杆和支撑联结成一体的。
其中腹板内模通过拉杆固定于外模，横隔板内模之间用拉杆固定。
所有内模由直径48mm腕扣式脚手架支撑作为立模平台，支撑间距90cm，固定于底板上下主筋上。
梁端由于钢筋孔道和波纹管孔道较多，所以采用便于切孔的1.2cm厚竹胶板作端模。
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