板模板扣件式计算书Word下载.docx
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1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
地基粗糙程度
B类（城市郊区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
主梁布置方向
垂直立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1050
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
150
小梁最大悬挑长度l1（mm）
主梁最大悬挑长度l2（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.11）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=6.24kN/m
q1静=0.9×
[γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b]=0.9×
[1.2×
0.11）×
1]=3.09kN/m
q1活=0.9×
（γQQ1k）×
（1.4×
2.5）×
1=3.15kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b＝0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.11））×
1＝2.861kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
3.09×
0.152+0.117×
3.15×
0.152＝0.015kN·
m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.108×
0.152+0.213×
0.15，0.1×
0.152+0.175×
0.15]＝0.101kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.015，0.101]＝0.101kN·
σ＝Mmax/W＝0.101×
106/37500＝2.689N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
2.861×
1504/（100×
10000×
281250）=0.003mm
ν＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
45×
95
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
11.88
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
小梁截面抵抗矩W（cm3）
67.69
小梁弹性模量E（N/mm2）
5950
小梁截面惯性矩I（cm4）
321.52
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.15=0.968kN/m
因此，q1静＝0.9×
（G1k+（G2k+G3k）×
0.15=0.496kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.15＝0.472kN/m
0.3×
0.15＝0.049kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
0.496×
1.052+0.125×
0.472×
1.052＝0.133kN·
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.049×
1.052+0.203×
1.05，0.125×
1.052+0.188×
1.05]＝0.675kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.968×
0.152/2，0.049×
0.152/2+3.15×
0.15]＝0.473kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.133，0.675，0.473]＝0.675kN·
σ=Mmax/W=0.675×
106/67690=9.974N/mm2≤[f]=11.88N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
1.05+0.625×
1.05＝0.636kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
1.05+0.688×
3.15＝2.199kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.968×
0.15，0.049×
0.15+3.15]＝3.157kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.636，2.199，3.157]＝3.157kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
3.157×
1000/（2×
95）＝1.108N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.15＝0.459kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
0.459×
10504/（100×
5950×
321.52×
104）＝0.152mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm;
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.459×
1504/（8×
104）＝0.002mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
150/250＝1.2mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.7
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.12
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
9.89
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.15＝0.812kN/m
q1静＝0.9×
0.15＝0.528kN/m
1.5×
0.15＝0.283kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.15＝0.489kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
0.812×
1.05＝1.065kN
按悬臂梁，R1＝0.812×
0.15＝0.122kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.065kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
0.489×
1.05＝0.642kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=0.489×
0.15＝0.073kN
R＝max[R'
max，R'
1]＝0.642kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.735×
106/4120=178.456N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
3.743×
1000/384＝19.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax=1.465mm≤[ν]=1050/250=4.2mm
悬挑段νmax＝0.635mm≤[ν]=2×
150/250=1.2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=4.777kN，R2=8.003kN，R3=8.003kN，R4=4.777kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
按上节计算可知，可调托座受力N＝8.003kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
384
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×
0.9×
1]×
0.15=0.776kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝4.566kN，R2＝7.65kN，R3＝7.65kN，R4＝4.566kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.217×
200）=3204.848mm
λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
查表得，φ＝0.18
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[4.566，7.65，7.65，4.566]=7.65kN
f＝N1/（ΦA）＝7650/（0.18×
384）＝110.677N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝1×
γQφcωk×
la×
h2/10＝1×
0.15×
1.05×
1.52/10＝0.045kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+0.045/1.05=7.693kN
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝7693/（0.18×
384）+0.045×
106/4120＝122.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=1.217×
1500=3203.753mm
λ=l0/i=3203.753/16=200.235
查表得，φ1=0.18
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×
15=10.35kN
f=N/（φ1A）＝10.35×
103/（0.180×
384）=149.74N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
H+Mw/lb=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×
15+0.045/1.05=10.393kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝10.393×
106/4120=161.284N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=15/15=1≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝10.393/（0.9×
0.1）＝115.478kPa≤fak＝140kPa
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