高支模板工程施工方案润城大厦文档格式.docx
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M——计算的最大弯矩(kN.m);
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);
q=1.2×
[0.34×
1.20+24.00×
1.20×
2.00+1.50×
2.00]+1.4×
2.50×
1.20=78.13kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×
78.130×
0.1002=-0.078kN.m
σ=0.078×
106/64800.0=1.206N/mm2
梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.6×
0.100×
78.130=4.688kN
截面抗剪强度计算值T=3×
4688/(2×
1200×
18)=0.326N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
Vmax=0.677×
ql4/100EI
其中q=0.34×
2.00=61.608N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×
61.608×
100.04/(100×
6000.00×
583200.1)=0.012mm梁底模板的挠度计算值:
v=0.012mm小于[v]=100/250,满足要求!
四、梁模板底方木计算
(1)荷载计算
每根方木承受的荷载
搁栅传来自重部份1.206/(0.1×
4)=3.015
方木自重5×
0.082=0.032
合计:
3.047(KN/m)
施工荷载:
1.5×
1.8/4=0.68
振捣砼产生荷载:
2.0×
1.8/4=0.9
1.58(KN/m)
(2)强度验算(按两跨连续梁)
q=0.9×
(3.047×
1.2+1.58×
1.4)=5.8684(KN/m)
M=0.125ql2=0.125×
5.8684×
0.52=0.18(KNm)
=6M/bh2=(6×
0.18×
106)/(1003)=1.08<
fm=13(N/mm2)(满足要求)
v=0.625ql=0.625×
3.047×
0.5=0.95(KN)
τ=1.5V/bh=(1.5×
0.95×
103)/(100×
100)=0.1425<
fv=1.4(N/mm2)(满足要求)
(3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载)
E=6000N/mm2[]=L/400
qk=3.047+0.68=3.727(KN/m)
按两跨连续梁
=0.912qkL4/100EI=(0.912×
3.727×
5004×
12)/(100×
6000×
1004)
=0.04mm<
500/400=1.25mm(满足要求)
五、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下图
梁侧模板计算简图
σ=M/W<
σ——梁侧模板的强度计算值(N/mm2);
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);
q=(1.2×
28.80+1.4×
6.00)×
2.00=85.920N/mm
Mmax=-0.10ql2
85.920×
0.3002=-0.773kN.m
σ=0.773×
106/108000.0=7.160N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
0.300×
85.920=15.466kN
15466/(2×
2000×
18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
其中q=28.80×
2.00=57.60N/mm
57.600×
300.04/(100×
972000.0)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值:
v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!
六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N<
[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力;
A——穿梁螺栓有效面积(mm2);
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×
2.00×
0.60/2=25.78kN
穿梁螺栓直径为18mm;
穿梁螺栓有效直径为14.9mm;
穿梁螺栓有效面积为A=174.000mm2;
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=29.580kN;
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=25.776kN;
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
七、门架计算
采用MF1219标准门架
一榀门架稳定承载力设计值
查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16(KN)
(1)门架荷载计算
托木传来恒荷载标准值NGK1
NGK1=3.047×
4×
0.5=6.094(KN)(式中0.5为门架间距)
查JGJ128-2000附录B得出下列数值:
门架自重门架1榀0.224KN
交叉支撑2付0.04×
2=0.08
连接棒2个0.006×
2=0.012
合计0.316(KN)
每米高门架自重0.316÷
1.9=0.166(KN/m)
纵横向水平加固杆9根(Ф48×
3.5)9×
0.0384=0.346
直角扣件12个0.0135×
12=0.162
对接扣件9个0.0184×
9=0.166
可调顶托2个0.045×
2=0.09
合计0.764(KN)
门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2:
NGK2=(0.166×
2.8+0.764)=1.2288KN:
(式中2.8为门架搭设高度)
托木传来的活荷载标准值NQK:
NQK=1.58×
0.5=3.16(KN)(式中0.5为门架间距)
作用于一榀门架上的轴向力设计值N(不考虑风荷载):
N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4NQK
=1.2×
(6.094+1.2288)+1.4×
3.16
=8.787+4.424
=13.2(KN)
(2)门架稳定承载力验算
N=13.2<
Nd=40.16(KN)(安全)
二)取八层梁板结构中梁KL57
(1)(400×
600)为计算对象,采用80×
80木枋,搁栅间距暂按120mm取值,板厚150mm,门架垂直于梁轴线设置,间距为900mm。
梁截面宽度B=400mm,
梁截面高度H=600mm,
H方向对拉螺栓1道,对拉螺栓直径20mm,
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面50×
100mm,
梁模板截面底部方木距离150mm,梁模板截面侧面方木距离300mm。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340kN/m2;
钢筋自重=1.500kN/m3;
混凝土自重=24.000kN/m3;
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取6.000h;
T——混凝土的入模温度,取30.000℃;
V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m;
1——外加剂影响修正系数,取1.200;
2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
三、梁模板底模计算
本算中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40.00×
1.80/6=21.60cm3;
I=40.00×
1.80/12=19.44cm4;
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算,计算简图如下
梁底模面板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求:
=M/W<
[f]
其中
——梁底模板的强度计算值(N/mm2);
M——计算的最大弯矩(kN.m);
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);
q=1.2×
0.40+24.00×
0.40×
0.60+1.50×
0.60]+1.4×
0.40=8.91kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×
8.907×
0.1502=-0.020kN.m
=0.020×
106/21600.0=0.928N/mm2
梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.6×
0.150×
8.907=0.802kN
截面抗剪强度计算值T=3×
802/(2×
400×
18)=0.167N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q=0.34×
0.60=6.256N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×
6.256×
150.04/(100×
194400.0)=0.018mm
梁底模板的挠度计算值:
v=0.018mm小于[v]=150/250,满足要求!
四、梁模板底方木计算
梁底方木的高度H=100mm;
梁底方木的宽度B=50mm;
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×
10.00/12=416.67cm4;
梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算,计算简图如下
图梁底方木计算简图
——梁底方木的强度计算值(N/mm2);
P——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m);
P={1.2×
(0.40+2×
0.60)+24.00×
0.40}×
0.15=1.410kN
其中L——梁底方木的跨度,L=400+2×
300=1000mm
M=1.410×
1000.000/4/1000=0.352kN.m
=0.352×
106/83333.3=4.229N/mm2
梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!
Q=0.5P
其中最大剪力Q=0.5×
1.410=0.705kN
705/(2×
50×
100)=0.211N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
梁底方木抗剪强度计算满足要求!
其中P=[0.34×
0.60]×
0.15=1.000kN
最大挠度
v=999.600×
1000.03/(48×
9500.00×
4166666.8)=0.526mm
梁底方木的挠度计算值:
v=0.526mm小于[v]=1000/250,满足要求!
五、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下
图梁侧模板计算简图
——梁侧模板的强度计算值(N/mm2);
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);
q=(1.2×
0.60=25.776N/mm
25.776×
0.3002=-0.232kN.m
=0.232×
106/32400.0=7.160N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
25.776=4.640kN
4640/(2×
600×
18)=0.644N/mm2
其中q=28.80×
0.60=17.28N/mm
17.280×
291600.0)=0.542mm
梁侧模板的挠度计算值:
六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N<
[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力;
A——穿梁螺栓有效面积(mm2);
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×
0.60×
0.60/1=15.47kN
穿梁螺栓直径为20mm;
穿梁螺栓有效直径为16.9mm;
穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2;
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN;
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=15.466kN;
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置1道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
七、梁支撑脚手架的计算
模板支架搭设高度为12.0米,
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=0.60米,立杆的横距l=0.50米,立杆的步距h=1.00米。
见下图:
采用的钢管类型为
48×
3.5。
一、基本计算参数[同上]
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)模板及钢筋自重(kN/m):
q11=(1.500+0.340×
0.600)×
0.300=0.511kN/m
(2)混凝土的自重线荷载(kN/m):
q12=24.000×
0.300=7.200kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=2.500×
0.300=0.750kN/m
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×
0.511+1.2×
7.200=9.253kN/m
活荷载q2=1.4×
0.750=1.050kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×
9.253+0.117×
1.050)×
0.5002=0.262kN.m
最大支座力N=(1.1×
9.253+1.2×
1.05)×
0.50=5.719kN
截面应力
=0.262×
106/5080.0=51.58N/mm2
纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=0.511+7.200=7.711kN/m
活荷载q2=0.750kN/m
V=(0.677×
7.711+0.990×
0.750)×
500.04/(100×
2.06×
105×
121900.0)=0.148mm
纵向钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=5.72kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.601kN.m
最大变形vmax=0.57mm
最大支座力Qmax=12.297kN
=0.60×
106/5080.0=118.22N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=12.30kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.149×
12.000=1.787kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)钢筋的自重(kN):
NG2=1.500×
0.500=0.750kN
(3)模板自重(kN):
NG3=0.340×
0.600×
0.500=0.10