盘扣式脚手架计算模板之欧阳地创编Word格式文档下载.docx
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冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
6步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
冲压钢脚手板挡板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Qkzj(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)
基本风压ω0(kN/m2)
0.4
0.688,0.445
风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)
1.687,1.09
风荷载体型系数μs
1.02
搭设示意图
盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图
盘扣式脚手架平面图
三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型
A-SG-1500
横向横杆自重Gkhg(kN)
0.05
单跨间横杆根数njg
间横杆钢管类型
B-SG-1500
间横杆自重Gkjg(kN)
0.043
纵向横杆钢管类型
纵向横杆自重Gkzg(kN)
横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)
205
横向横杆截面惯性矩I(mm4)
92800
横向横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横向横杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
承载力使用极限状态
q=1.2×
(Gkhg/lb+Gkjb×
la/(njg+1))+1.4×
Qkzj×
la/(njg+1)=1.2×
(0.050/0.9+0.35×
1.8/(2+1))+1.4×
2.0×
1.8/(2+1)=1.999kN/m
正常使用极限状态
q'=(Gkhg/lb+Gkjb×
la/(njg+1))+Qkzj×
la/(njg+1)=(0.050/0.9+0.35×
1.8/(2+1))+2.0×
1.8/(2+1)=1.466kN/m
计算简图如下
1、抗弯验算
Mmax=qlb2/8=1.999×
0.92/8=0.202kN·
m
σ=Mmax/W=0.202×
106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求。
2、挠度验算
Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×
1.466×
9004/(384×
206000×
92800)=0.65mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
3、支座反力计算
R1=R2=qlb/2=1.999×
0.9/2=0.899kN
R1'=R2'=q'lb/2=1.466×
0.9/2=0.659kN
四、间横杆验算
间横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)
间横杆截面惯性矩I(mm4)
60700
间横杆弹性模量E(N/mm2)
间横杆截面抵抗矩W(mm3)
2890
(Gkjg/lb+Gkjb×
la/(njg+1)=1.2×
(0.043/0.9+0.35×
1.8/(2+1)=1.989kN/m
q'
=(Gkjg/lb+Gkjb×
la/(njg+1))+Qkjj×
la/(njg+1)=(0.043/0.9+0.35×
1.8/(2+1)=1.458kN/m
Mmax=qlb2/8=1.989×
0.92/8=0.201kN·
σ=Mmax/W=0.201×
106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2
1.458×
60700)=1.00mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
R3=R4=qlb/2=1.989×
0.9/2=0.895kN
R3'=R4'=q'lb/2=1.458×
0.9/2=0.656kN
五、纵向横杆验算
纵向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)
纵向横杆截面惯性矩I(mm4)
纵向横杆弹性模量E(N/mm2)
纵向横杆截面抵抗矩W(mm3)
由上节可知F1=R3=0.895kN/m
Gkzg/la=1.2×
0.043/1.8=0.029kN/m
F1'=R3'=0.656kN/m
q=Gkzg/la=0.043/1.8=0.024kN/m
σ=Mmax/W=0.549×
106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=11.122mm>
[v]=min[la/150,10]=min[1800/150,10]=10
不满足要求,减小立杆纵向间距
3、支座反力验算
R端部=0.921kN
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
FR=2R端部+R1=2×
0.921+0.899=2.7kN≤[Qb]=40kN
六、荷载计算
立杆钢管类型
A-LG-1500(Φ60X3.2X1500)
立杆自重Gk1(kN)
0.096
外斜杆材料形式
专用斜杆
外斜杆自重Gkwg(kN)
0.074
外斜杆布置
5跨4设
水平斜杆材料形式
A-SXG-1500×
1500
水平斜杆自重Gksg(kN)
0.068
水平斜杆布置
2跨1设
单立杆静荷载计算
1、结构自重标准值NG1k
(1)、立杆的自重标准值NG1k1
外立杆:
NG1k1=H×
Gk1/1.5=13.4×
0.096/1.5=0.858kN
内立杆:
NG1k1=0.858kN
(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2
NG1k2=Gkzg×
(n+1)=0.043×
(8+1)=0.387kN
NG1k2=0.387kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
NG1k3=Gkhg×
(n+1)/2=0.050×
(8+1)/2=0.225kN
NG1k3=0.225kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
NG1k4=Gkwg×
n×
4/5=0.074×
8×
4/5=0.474kN
4/5表示专用外斜杆5跨4设
(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5
NG1k5=(n+1)×
Gksg×
1/2/2=(8+1)×
0.068×
1/2/2=0.15kN
1/2表示水平斜杆2跨1设
NG1k5=0.15kN
(6)、间横杆的自重标准值NG1k6
NG1k6=(n+1)×
njg×
Gkjg/2=(8+1)×
2×
0.043/2=0.387kN
NG1k6=0.387kN
结构自重标准值NG1k总计
NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN
NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN
2、构配件自重标准值NG2k
(1)、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(n+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/6/2=(8+1)×
1.8×
0.9×
0.350×
1/6/2=0.425kN
1/6表示脚手板6步1设
NG2k1=0.425kN
(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2
NG2k2=(n+1)×
Gkdb×
1/6=(8+1)×
0.17×
1/6=0.459kN
1/6表示挡脚板6步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
13.4=0.241kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN
NG2k=NG2k1=0.425kN
单立杆施工活荷载计算
NQ1k=la×
(nzj×
Qkzj)/2=1.8×
(1×
2)/2=1.62kN
NQ1k=1.62kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.900×
1.4NQ1k=1.2×
(2.483+1.125)+0.900×
1.4×
1.62=6.372kN
(2.010+0.425)+0.900×
1.62=4.963kN
七、立杆稳定性验算
立杆自重Gkl(kN)
立杆截面抵抗矩W(mm3)
7700
立杆截面回转半径i(mm)
20.1
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
立杆截面面积A(mm2)
571
连墙件布置方式
两步两跨
立杆计算长度系数μ
1.45
1、立杆长细比验算
l0=μ×
h=1.45×
1.5=2.175m
长细比λ=l0/i=2.175×
1000/20.1=108.209≤210
查表得,φ=0.418
满足要求
2、立杆稳定性验算
Mw=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.445×
1.80×
1.502/10=0.227kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=6371.58/(0.418×
571.00)+0.227×
106/7700=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm2
满足要求!
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
软拉硬撑连接
连墙件计算长度l(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Ф48×
3
连墙件截面面积Ac(mm2)
424
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2)
210
Nlw=1.4×
ωk×
Ll×
Hl=1.4ωk2h2la=1.4×
0.69×
2×
1.5×
1.8=10.40kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》JGJ231-2010表D得,φ=0.896
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0,取3kN。
(Nlw+N0)/(φAc)=(10.403+3)×
103/(0.896×
424)=35.28N/mm2≤[f]=205N/mm2
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算:
拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=210N/mm2
dmin=2×
(A/π)1/2=2×
((Ns+N0)/fy/π)1/2=2×
((10.403+3)×
103/210/3.142)1/2=9.015mm
九、可调底座承载力验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
180
由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力:
Rmax=N=6.372kN≤[N]=180kN