XXX挂篮检算资料文档格式.docx
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350×
520×
(2-0.673)/8
=7728448(kg*cm)
W=(WI306×
2+W板)×
9
=(404.45×
2+37×
12×
2/6+37×
1×
15.52×
2/16)×
=17391.5(cm3)
E=Mmax/W=7728448/17391.5=444.4(kg/cm2)<
[δ]
⑵挠度
fmax=[QCL/(384EI)](8-4r2+r3)
I=17391.5×
16=278264
fmax=[(256×
5202)/(384×
2.1×
106×
278264)](8-4×
0.6732+0.6733)
=0.364(cm)
⑶剪切应力
剪切应力最大处最薄弱面A=(30/2)×
0.7×
18=189(cm2)
τ=P/A=89606/189=474.1(kg/cm2)<
[τ]
底板纵梁实际受力不够,腹板处受力最大,根据上述检算将腹板调整成两根纵梁,其余匀布不再检算。
⒊腹板地纵梁检算
⑴砼重量
PZ1=(PT3+PT5)×
1.2
=(14319+175)×
=17392.8(kg)
⑵人均荷载
PZ2=0.76×
200=532(kg)
⑶总重
P=PZ1+PZ2+P纵=17392.8+532+752.2×
2=19429.2(kg)
Q=P/C=19429.2/350=55.5(kg/cm2)
⑷图示
⑸应力
Mmax=QCL(2-r)/8
=55.5×
=1675503.4(kg*cm)
E=Mmax/W=1675503.4/[(17391.5/9)×
2]=433.5(kg/cm2)<
⑹挠度
I=[(17391.5×
16)/9]×
2=61836.4
fmax=[(55.5×
61836.4)](8-4×
=0.325(cm)
由上述检算可知纵梁最大应力444kg/cm2;
剪切应力474.1kg/cm2;
挠度3.6mm。
㈡前下横梁
⑴横梁荷载
a.横梁自重
PH1=1227.5㎏
Q1=1227.5/1300=0.94(kg/cm)
b.砼重量、人荷载
Q2=(P砼4×
1.2)/(2×
2)+(200×
2+3.5)/2=31.7(kg/cm)
c.腹板砼重量
Q3=[(409.1-53.8)×
2500×
1.2]/2=186.5(kg/cm)
⑵检算图示
实际前下横梁为4个吊杆,因每侧吊杆距离较近,把它看成一点来检算。
⑶参数
2W[366=2×
702.9=1405.8cm3
2I[366=2×
12651.7=25303.4cm4
λ1=M1/L1=345/610=0.566
λ2=M2/L1=95/610=0.156
⑷横梁中应力
a.Mmax=QL2(1-4λ2)/8
Mmax1=Q1L12(1-4λ12)/8
=0.94×
6102(1-4×
0.5662)/8
=-12304.3(kg*cm)
Mmax2=Q2L12(1-4λ22)/8
=31.7×
0.1562)/8
=1330917.8(kg*cm)
Mmax2=MC=-Q3M3(M3/2+55)
=-186.5×
40(40/2+55)
=-559500(kg*cm)
Mmax中=Mmax1+Mmax2+Mmax3=-12304.3+1330917.8-559500
=759113.5(kg*cm)
σ=Mmax中/W=759113.5/1405.8=540(kg/cm2)<
[σ]
b.前下衡量吊点处应力
MA1=Q1M12/2=0.94×
3452/2=-55941.8(kg*cm)
MA2=Q2M22/2=-31.7×
952/2=-143046.3(kg*cm)
MA3=MC=-559500(kg*cm)
MA=MA1+MA2+MA3
=-55941.8-143046.3-559500
=-758488.1(kg*cm)
σ=MA/W=-758488.1/1405.8=-539.5(kg/cm2)<
⑸前下横梁挠度
a.中间
fmax=QL4(5-24λ2)/(384EI)
fmax1=Q1L14(5-24λ12)/(384EI)
=0.94×
6104×
(5-24×
0.5662)/(384×
25303.4)
=-0.02(cm)
fmax2=Q2L14(5-24λ22)/(384EI)
=31.7×
0.1562)/(384×
=0.95(cm)
不考虑腹板砼作用对前下横梁中间挠度的影响。
f中=fmax1+fmax2=0.93(cm)
f中/2=0.93/610=1/656>
1/800
b.腹板外侧挠度
f1=Q1M1L1(-1+6λ2+3λ3)/(245EI)
345×
610×
(-1+6×
0.5662+3×
0.5663)/(245×
=1.4×
10-4(cm)
f2=Q2M2L1(-1+6λ2+3λ3)/(245EI)
95×
=-7.5×
f3=PM2L(3+2λ)/6EI
M=95(cm)
P=MC/M=559500/95=5889.5(kg)
λ=M/L=95/610=0.156
f3=5889.5×
952×
610(3+2×
0.156)/(6×
=0.34(cm)
∑f=f3=0.34(cm)
由上挠度分析,双吊杆向内移动一根使L=560cm,M=120。
∴λ=120/560=0.214
fmax2中=31.7×
5604(5-24×
0.2142)/(384×
=0.6(cm)
∑f中=0.58(cm)f中/L=0.58/560=1/965.5<
⑹前下横梁总承重
P总=PH1+[P砼4+2(P砼3+P砼5)]×
1.2+P4
=1227.5+[33894+2(14319+175)]×
1.2+3.5×
200×
8
=82285.9(kg)
每个吊杆承重力P=P总/4×
2=82285.9/8=10285.8(kg)
㈢后下横梁
选用两根[366槽、上下缘加焊厚20mm钢板和厚10mm钢板。
I=2I[366+2I2板+I1板
=2×
(12651.7+30×
28/12+30×
2×
192)+30×
13/12+30×
202
=68663.4+12002.5
=80665.9(cm4)
前横梁I、W大几倍,且后下横梁施工吊点近似相同,故不检算后下横梁施工状态。
⑴控载移动时,计算图示
Q1=P自重/1660=3062/1660=1.84(kg/cm)
Q1=[(P1+P2+P4)/2]/800=[(2200+752.2×
9+5600)/2]/800
=9.11(kg/cm)
⑵最大应力
Mmax1=QL2/8=1.84×
16602/8=633788(kg*cm)
Mmax2=QCL(2-r)/8=9.11×
800×
1660/8=2295720(kg*cm)
Mmax=Mmax1+Mmax2=2929508(kg*cm)
σ=Mmax/W=2929508/4188.2=699.5(kg/cm2)
⑶挠度
fmax1=5QL4/384EI
=(5×
1.84×
16604)/(384×
80665.9)
=1.07(cm)
fmax2=[QCL/(384EI)](8-4r2+r3)
=[9.11×
16603/(384×
80665.9)]×
[8-4×
(800/1660)2+(800/1660)3]
=3.68(cm)
∑f=fmax1+fmax2=3.68+1.07=4.75(cm)
f/L=4.75/1660=1/349.4>
不是施工状态可取。
㈣后上横梁
由于立柱对后上横梁两支点压力很大,横梁两端按一端简支,一端固定,中间按两端固定计算,材料选用[28a槽钢、加焊δ=10mm钢板。
I=2I[28a+2I板
=2(4572.5+23.4×
13/12+23.4×
14.52)
=18988.6(cm4)
W=2W[28a+2W板
=2(339.5+23.4×
12/6+23.4×
14.52/15)
=1342.8(cm3)
计算图示,翼缘板
翼缘板砼重量分配:
a.砼重心
y=L1(2r+1)/[3(r+1)]
r=18/62=0.29
y=4(2×
0.29+1)/[3(0.29+1)]=1.63(cm)
P’=P砼/2=15360/2=7680(kg)
PA=P’×
[200-(163+25-65.8)]/200
=7680×
77.8/200
=2987.5(kg)
PB=P’-PA=4692.5(kg)
b.加砼冲击不利系数和人行荷载及侧模重量。
实际人行荷载PB承担、侧模PA承担。
∴PA’=1.2PA+P侧/2=1.2×
2987.5+6000/2=6585(kg)
PB’=1.2PB+P人=1.2×
4692.5+(4×
4/2)×
200=7231(kg)
c.最大应力
Mmax=Pab2(3-β)/(2L2)β=b/L
βA=65.8/455=0.145βA=265.8/455=0.584
MmaxA=6585×
389.2×
65.82×
(3-0.145)/(2×
4552)
=76512.7(kg*cm)
MmaxA=7231×
189.2×
265.82×
(3-0.584)/(2×
=563992.8(kg*cm)
Mc=Pab(1+α)/2L
αA=389.2/455=0.855
αA=189.2/455=0.416
MCA=6585×
65.8(1×
0.855)/(2×
455)
=-343761(kg*cm)
MCB=7231×
189.2×
265.8(1×
0.416)/(2×
=-565843(kg*cm)
叠加后最大弯矩在C点。
MC=MCA+MCB=-909604(kg*cm)
σ=-MC/W=909604/1342.8=677.4(kg*cm2)<
d.剪力
θDC=-Pb2(2L+a)/2L3
θDCA=-6585×
(2×
455+389.2)/(2×
4553)=-196.6(kg)
θDCB=-7231×
455+189.2)/(2×
4553)=-2980.7(kg)
θDC=θDCA+θDCB=-196.6-2980.7=-3177.3(kg)
θCD=PA’+PB’-θDC=6585+7231-3177.3=10638.7(kg)
τ=θCD/AC=10638.7/(76.3×
2+23.4×
2)=53.4(kg*cm2)<
[τ]
e.挠度
fxDP=[RA(3L2x-x3)-3Pb2x]/(6EI)
fXpc=[R4(3L2x-x3)-3Pb2x+P(x-a)3]/(6EI)
x1=189(cm)
fx1A=[196.6×
(3×
4552×
189-1893)-3×
6585×
189]/(6×
18988.6)
=0.023(cm)
fx1B=[2980.7×
7231×
=0.168(cm)
∴fx=fx1A+fx1B=0.023+0.168=0.2(cm)
x2=220(cm)
fx2A=[196.6×
220-2203)-3×
220]/(6×
18988.6)
=0.025(cm)
fx2B=[2980.7×
220+7231×
(220-189.2)2]/(6×
=0.16(cm)
∴fx=fx2A+fx2B=0.025+0.16=0.2(cm)
f.计算图后上横梁中间两端固定
⑴应力
4P=P砼×
1.2+P人+P内膜
=24264×
1.2+7.5×
200+2770
=37886.8(kg)
P=9471.7(kg)
Mmax=Pa2/L=9471.7×
1852/750=432225.2(kg*cm)
σ=Mmax/W=432225.2/1342.8=321.9(kg/cm)
fmax=Pa2L(3-4α)/(24EI)
=9471.7×
1852×
750×
(3-4×
185/750)/(24×
≈0.5(cm)
㈤前上横梁
选用材料A3钢[366槽钢2根,翼缘加焊δ=10mm钢板。
I=2I[366+2I板=2×
(12651.7+26.6×
13/12+26.6×
18.5)
=43575.5(cm4)
W=2W[366+2W板=2×
[702.9+26.6/2+(26.6+0.52)/19]
=2373(cm3)
⑴计算图示
⑵前上横梁
已知:
P1=7231kgP2=6585kgP3=10285.8kgP4=9471.7kg
PA=P1+P2+P3+P4=33573.5kg
⑶应力
M中=-40.8×
P1-440.8×
P2+375×
PA-320×
P3+280×
P3-190×
P4
=-640.8×
7231-440.8×
7231+375×
33573.5-320×
10285.8-280×
10285.8-190×
9471.7
=2842714.7(kg*cm)
MA=265.8×
P1+65.8×
P2
=265.8×
7231+65.8×
6585
=2355292.8(kg*cm)
σ中=M中/W=2842714.7/2373=1197.9(kg/cm2)
σA=MA/W=2355292.8/2373=992.5(kg/cm2)
⑷挠度
a.前上横梁中间挠度
PA’=M中/(L/2)=2842714.7/(750/2)=7580.6(kg)
f中=PL3/(48EI)
=7580.6×
7503/(48×
43515.5)
=0.73(cm)
f中/L=0.73/750=1/1028.7<
b.前上横梁两端挠度
P’=MA/M=2355292.8/265.8=8861.1(kg)
fC=PM2L(3+2λ)/6EI
λ=M/L=265.8/750=0.354
∴fC=8861.1×
(3+2×
0.354)/(6×
=3.18(cm)
两端悬臂需加焊型钢,使惯性矩加大5倍即可。
㈥主梁、立柱
主梁每片由两根I40a工字钢组成,立柱由两根[366槽钢组成。
已知:
P=33573.5kgAI40a=86.1×
2=172.2cm2
A[366=68.09×
2=136.2cm2II40a=21720×
2=43440cm4
I[366=12651.7×
2=253034cm4α=30°
48′37″
⒈图示⒉
⒉主梁轴向压力
N=P/tgα=33573.5/tg30°
48′37″=56297(kg)
σ=N/A=56297/172.2=326.9(kg/cm2)<
⒊主梁临界失稳压力
Nmax=π2EI/(4L2)=π2×
43440/(4×
6202)=585552(kg)⒋斜拉杆拉力
F=P/sinα=33573.5/sin30°
48′37″=65548(kg)
斜拉杆每侧采用四根φ32Ⅳ精扎螺钢。
每根拉力:
fφ32=F/4=65548/4=16387(kg)
⒌立柱
承压N=2P=2×
33573.5=67147(kg)
应力σ=N/A=67147/136.2=493(kg/cm2)
主梁,后上、下横梁接长栓孔按材料等面强度设计摄制。
㈦后下横梁、底板吊杆
材料40铬直径φ70
吊杆拉力F=P总/4=82285.9/4=20571.5(kg)
σ=F/A=20571.5/(72×
π/4)=534.5(kg/cm2)<
㈧底板高差造成最大的水平力
⒈底板重量:
P1=P砼+P下横梁+P纵梁+P底模
=8×
0.53×
2500+4290+752.2×
9+2200
=55659.8(kg)
⒉底板高差:
3.5米高差20cm;
α=3°
16′14″
tgα=20/350=0.05714
⒊向后水平力:
F=P1sinα=55659.8×
20/350=3180.6(kg)
混凝土与钢模摩擦系数μ=0.4
模板与混凝土接触面压力χ
χ·
Aμ≥fχ≥f/(Aμ)=3180.6/(0.5×
0.4)=1988(kg)㈨滑梁
⒈侧模滑梁选用两根[28a槽钢、加焊δ=10钢板。
I=2I[28a+2I板=2(4752.5+23.4×
=19348.6(cm4)
W=2W[28a+2W板=2(339.5+23.4×
=1342.8(cm3)
a.控载滑动状态
b.应力计算
Ⅰ模板重量+滑梁、吊梁重量。
ⅡP应力=6000×
1.1=6600(kg)
PA=P×
(430/2+70)/L=6600×
285/1100=1710(kg)
M中=PAL/2=1710×
1100/2=940500(kg*cm)
σ=Mmax/W=940500/1342.8=700.4(kg/cm2)
Ⅲ挠度
χ=550cmc=430cmb=285cm
fx=Qcb[(4L-4b2/c-c2/L)χ-4χ3/L]/(24EI)
=6600×
430×
285×
[(4×
1100-4×
2852/430-4302/1100)×
550-4×
5503/1100]/(24×
19348.6)
=3(cm)
c.满载状态
PA=7231kga=45cm
Mmax=PA·
a=7231×
45=325395(kg*cm)
σ=Mmax/W=325395/1342.8=242.3(kg*cm2)
fmax=QcL3(8-4r2+r3)/(384EI)
=2PAL3[8-4(c/L)2+(c/L)3]/(384EI)
=2×
5203×
(430/520)2+(430/520)3]/(384×
≈0.76(cm)
⒉内模滑梁
已知:
P自重=3000+2000=5000kg
每侧滑梁承重P=2500kg
PA=P(430/2+70)/L=2500×
285/1100=658(kg)
M中=LPA/2=658×
1100/2=361900(kg*cm)
W=M中/σ=361900/800=452.4(cm3)
查表可知槽钢[22W=233.8,用两根即可。
施工状态于侧模滑梁受力接近,不在检算。
选用材料加工。