整理石油天然气工程设计防火规范条文说明文档格式.docx

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2.1.6未稳定凝析油gascondensate

从凝析气中分离出的未经稳定的烃类液体。

2.1.7稳定凝析油stabilizedgascondensate

从未稳定凝析油中提取的，以戊烷及更重的烃类为主要成分的油品。

2.1.8液化天然气liquefiednaturalgas（LNG）

主要由甲烷组成的液态流体，并且包含少量的乙烷、丙烷、氮和其他成分。

2.1.9沸溢性油品boilover

含水并在燃烧时具有热波特性的油品，如原油、渣油、重油等。

2.2消防冷却水和灭火系统术语

2.2.1固定式消防冷却水系统fixedwatercoolingfiresystems

由固定消防水池（罐）、消防水泵、消防给水管网及储罐上设置的固定冷却水喷淋装置组成的消防冷却水系统。

2.2.2半固定式消防冷却水系统semi—fixedwatercoolingfiresystems

站场设置固定消防给水管网和消火栓，火灾时由消防车或消防泵加压，通过水带和水枪喷水冷却的消防冷却水系统。

2.2.3移动式消防冷却水系统mobilewatercoolingfiresysterns

站场不设消防水源，火灾时消防车由其他水源取水，通过车载水龙带和水枪喷水冷却的消防冷却水系统。

2.2.4低倍数泡沫灭火系统low-expansionfoamfireextinguishingsystems

发泡倍数不大于20的泡沫灭火系统。

2.2.5固定式低倍数泡沫灭火系统fixedlow-expansionfamfireextinguishingsystems

由固定泡沫消防泵、泡沫比例混合器、泡沫混合液管道以及储罐上设置的固定空气泡沫产生器组成的低倍数泡沫灭火系统。

2.2.6半固定式低倍数泡沫灭火系统semi-fixedlow-expansionfoamfireextinguishingsystems

储罐上设置固定的空气泡沫产生器，灭火时由泡沫消防车或机动泵通过水龙带供给泡沫混合液的低倍数泡沫灭火系统。

2.2.7移动式低倍数泡沫灭火系统mobilelow-expansionfoamtireextinguishingsystems

灭火时由泡沫消防车通过车载水龙带和泡沫产生装置供应泡沫的低倍数泡沫灭火系统。

2.2.8烟雾灭火系统smokefireextinguishingsystems

由烟雾产生器、探测引燃装置、喷射装置等组成，在发生火灾后，能自动向储罐内喷射灭火烟雾的灭火系统。

2.2.9干粉灭火系统dry-powderfireextinguishingsystems

由干粉储存装置、驱动装置、管道、喷射装置、火灾报警及联动控制装置等组成，能自动或手动向被保护对象喷射干粉灭火剂的灭火系统。

2.3油气生产设施术语

2.3.1石油天然气站场petroleumandgasstation

具有石油天然气收集、净化处理、储运功能的站、库、厂、场、油气井的统称，简称油气站场或站场。

2.3.2油品站场oilstation

具有原油收集、净化处理和储运功能的站场或天然汽油、稳定凝析油储运功能的站场以及具有成品油管输功能的站场。

2.3.3天然气站场naturalgasstation

具有天然气收集、输送、净化处理功能的站场。

2.3.4液化石油气和天然气凝液站场LPGandNGLstation

具有液化石油气、天然气凝液和凝析油生产与储运功能的站场。

2.3.5液化天然气站场liquefiednaturalgas（LNG）station

用于储存液化天然气，并能处理、液化或气化天然气的站场。

2.3.6油罐组agroupoftanks

由一条闭合防火堤围成的一个或几个油罐组成的储罐单元。

2.3.7油罐区tankfarm

由一个或若干个油罐组组成的储油罐区域。

2.3.8浅盘式内浮顶油罐internalf1oatingrooftankwithshallowplate

钢制浮盘不设浮舱且边缘板高度不大于0.5m的内浮顶油罐。

2.3.9常压储罐atmospherictank

设计压力从大气压力到6.9kPa（表压，在罐顶计）的储罐。

2.3.10低压储罐low-pressuretank

设计承受内压力大于6.9kPa到103.4kPa（表压，在罐顶计）的储罐。

2.3.11压力储罐pressuretank

设计承受内压力大于等于0.1MPa（表压，在罐顶计）的储罐。

2.3.12防火堤dike

油罐组在油罐发生泄漏事故时防止油品外流的构筑物。

2.3.13隔堤dividingdike

为减少油罐发生少量泄漏（如冒顶）事故时的污染范围，而将一个油罐组的多个油罐分成若干分区的构筑物。

2.3.14集中控制室controlcentre

站场中集中安装显示、打印、测控设备的房间。

2.3.15仪表控制间instrumentcontrolroom

站场中各单元装置安装测控设备的房间。

2.3.16油罐容量nominalvolumeoftank

经计算并圆整后的油罐公称容量。

2.3.17天然气处理厂naturalgastreatingplant

对天然气进行脱水、凝液回收和产品分馏的工厂。

2.3.18天然气净化厂naturalgasconditioningplant

对天然气进行脱硫、脱水、硫磺回收、尾气处理的工厂。

2.3.19天然气脱硫站naturalgassulphurremovalstation

在油气田分散设置对天然气进行脱硫的站场。

2.3.20天然气脱水站naturalgasdehydrationstation

在油气田分散设置对天然气进行脱水的站场。

3基本规定

3.1石油天然气火灾危险性分类

3.1.1目前，国际上对易燃物资的火灾危险性尚无统一的分类方法。

国家标准《建筑设计防火规范》GBJ16—87中的火灾危险件分类，主要是按当时我国石油产品的性能指标和产量构成确定的。

我国其他工程建设标准中的火灾危险性分类与《建筑设计防火规范））GBJ16—87基本一致，只是视需要适当细化。

本标准的火灾危险性分类是在现行国家标准《建筑设计防火规范》易燃物质火灾危险性分类的基础上，根据我国石油天然气的特性以及生产和储运的特点确定的。

1甲A类液体的分类标准。

在原规范《原油和天然气工程设计防火规范》GB50183—93中没有将甲类液体再细分为甲A和甲B，但在储存物品的火灾危险性分类举例中将37.8℃时蒸气压＞200kPa的液体单列，并举例液化石油气和天然气凝液属于这种液体。

在该规范条文说明中阐述了液化石油气和天然气凝液的火灾特点，并列举了以蒸气压（38℃）200kPa划分的理由。

本规范将甲类液体细分为甲A和甲B，并仍然延用37.8℃蒸气压＞200kPa作为甲A类液体的分类标准，主要理由是：

1）国家标准《稳定轻烃》（又称天然气油）GB9053—1998规定，1号稳定轻烃的饱和蒸气压为74～200kPa，对2号稳定轻烃为＜74kPa（夏）或＜88kPa（冬）。

饱和蒸气压按国家标准《石油产品蒸气压测定（雷德法）》确定，测试温度37.8℃。

2）国家标准《油气田液化石油气》GB9052.1—1998规定，商业丁烷37.8℃时饱和蒸气压（表压）为不大于485kPa。

蒸气压按国家标准《液化石油蒸气压测定法（LPG法）》GB／T6602—89确定。

3）在40℃时C5和C4组分的蒸气压：

正戊烷为115.66kPa，异戊烷为151.3kPa，正丁烷为377kPa，异丁烷为528kPa。

按本规范的分类标准，液化石油气、天然气凝液、凝析油（稳定前）属于甲A类，稳定轻烃（天然气油）、稳定凝析油属于甲B类。

4）美国防火协会标准《易燃与可燃液体规程》NFPA30和美国石油学会标准《石油设施电气装置物所分类推荐作法》APIRP500将液体分为易燃液体、可燃液体和高挥发性液体。

高挥发性液体指37.8℃温度下，蒸气压大于276kPa（绝压）的液体，如丁烷、丙烷、天然气凝液。

易燃液体指闪点＜37.8℃，并且雷德蒸气压≤276kPa的液体，如汽油、稳定轻烃（天然汽油），稳定凝烃油。

2原油火灾危险性分类。

GB50183—93将原油划为甲、乙类。

1993年以后，随着国内稠油油田的不断开发，辽河油田年产稠油800多万吨，胜利油田年产稠油200多万吨，新疆克拉玛依油田稠油产量也达到200多万吨，同时认识到稠油火灾危险性与正常的原油有着明显的区别。

具体表现为闪点高、燃点高、初馏点高、沥青胶质含量高。

从稠油的成因可以清楚地知道，稠油（重油）是烃类物质从微生物发展成原油过程中的未成熟期的产物，其轻组分远比常规原油少得多。

因此，引起火灾事故的程度同正常原油相比相对小，燃烧速度慢。

中油辽河工程有限公司、新疆时代石油工程有限公司、胜利油田设计院针对稠油的这些特点做了大量的现场取样化验分析工作。

辽河油田的超稠油取样（以井口样为主）分析结果，闭口闪点大于120℃的占97％，初馏点大于180℃的大于97％；

胜利油田的稠油闭口闪点大于120℃的占42％，初馏点大于180℃的占33％；

新疆油田的稠油初馏点大于180℃的有1个样品即180℃，占17％。

以上这类油品的闭口闪点处在火灾危险性丙类范围内，其中大多数超稠油的闭口闪点在火灾危险性分类中处于丙B类池围内。

因此，通过试验研究和技术研讨确定，当稠油或超稠油的闪点大于120℃、初馏点大于180℃时，可以按丙类油品进行设计。

对于其他范围内的油品，要针对不同的操作条件，如掺稀油情况、气体含量情况以及操作温度条件加以区别对待。

同时，对于按丙类油品建成的设施，其随后的操作条件要进行严格限制。

美国防火协会标准《易燃与可燃液体规范））NFPA30，把原油定义为闪点低于65.6℃且没有经过炼厂处理的烃类混合物。

美国石油学会标准《石油设施电气装置场所分类推荐作法》APIRP500，在谈到原油火灾危险性时指出，由于原油是多种烃的混合物，其组分变化范围广，因而不能对原油做具体分类。

由上述资料可以看出，稠油的火灾危险性分类问题比较复杂。

我国近几年开展稠油火灾危险性研究，做了大量的测试和技术研讨，为稠油火灾危险性分类提供了技术依据，但由于研究时间还较短，有些问题，例如，稠油掺稀油后的火灾危险性，还需加深认识和积累实践经验。

所以对于稠油的火灾危险性分类，除闭口闪点作为主要指标外，增加初馏点作为辅助指标，具体指标是参照柴油的初馏点确定的。

按本规范的火灾危险性分类法，部分稠油的火灾危险性可划为丙类。

3操作温度对火灾危险性分类的影响。

在原油脱水、原油稳定和原油储运过程中，有可能出现操作温度高于原油闪点的情况。

本规范修订时考虑了操作温度对火灾危险性分类的影响。

这方面的要求主要依据下列资料：

1）美国防火协会标准《易燃与可燃液体规程》NFPA30总则甲指出，液体挥发性随着加热而增强，当Ⅱ级（闪点≥37.8℃至＜60℃）或Ⅲ级（闪点≥60℃）液体受自然或人工加热，储存、使用或加工的操作温度达到或超过其闪点时，必须有补充要求。

这些要求包括对于诸如通风、离开火源的距离、筑堤和电气场所等级的考虑。

2）美国石油学会标准《石油设施电气装置场所分类推荐作法》APIRP500，考虑操作温度对液体火灾危险性的影响，并将温度高于其闪点的易燃液体或Ⅱ类液体单独划分为挥发性易燃液体。

3）英国石油学会《石油工业典型操作安全规范》亦考虑操作温度对液体火灾危险性的影响，Ⅱ级液体（闪点21～55℃）和Ⅲ级液体（闪点大于55～100℃）按照处理温度可以再细分为Ⅱ

（1）、Ⅱ

（2）、Ⅲ

（1）、Ⅲ

（2）级。

Ⅱ

（1）级或Ⅲ

（1）级液体指处理温度低于其闪点的液体。

Ⅱ

（2）级或Ⅲ

（2）级液体指处理温度等于或高于其闪点的液体。

4）国家标准《石油化工企业设计防火规范》GB50160—92（1999年版）明确规定，操作温度超过其闪点的乙类液体，应视为甲B类液体，操作温度超过其闪点的丙类液体，应视为乙A类液体。

4轻柴油火灾危险性分类。

附录A提供了石油天然气火灾危险性分类示例，并针对轻柴油火灾危险性分类加了一段注，下面说明有关情况：

从2002年1月1日起，我国实施了新的轻柴油产品质量国家标准，即《轻柴油》GB252—2000。

该标准规定10号、5号、0号、—10号、—20号等五种牌号轻柴油的闪点指标为大于或等于55℃，比旧标准GB252—1994的闪点指标降低5～10℃，火灾危险性由丙A类上升到乙B类。

在用轻柴油储运设施若完全按乙B类进行防火技术改造，不仅耗资巨大，而且有些要求（例如，增加油罐间距）很难满足。

根据近几年我国石油、石化和公安消防部门合作开展的研究，闪点小于60℃并且大于或等于55℃的轻柴油，如果储运设施的操作温度不超过40℃，正常条件挥发的烃蒸气浓度在爆炸下限的50％以下，火灾危险性较小，火灾危害性（例如，热辐射强度）亦较低，所以其火灾危险性分类可视为丙类。

3.2石油天然气站场等级划分

3.2.1本条规定了确定石油天然气站场等级的原则，仍采用原规范第3.0.3条第1款的内容。

有些石油天然气站场，如油气输送管道的各种站场和气田天然气处理的各种站场，一般仅储存或输送油品或天然气、液化石油气一种物质。

还有一些站场，如油气集中处理站可能同时生产和储存原油、天然气、天然气凝液、液化石油气、稳定轻烃等多种物质。

但是这些生产和储存设施一般是处在不同的区段，相互保持较大的距离，可以避免火灾情况下不同种类的装置、不同罐区之间的相互干扰。

从原规范多年执行情况看，生产和储存不同物质的设施分别计算规模和储罐总容量，并按其中等级较高者确定站场等级是切实可行的。

3.2.2石油天然气站场的分级，根据原油、天然气生产规模和储存油品、液化石油气、天然气凝液的储罐容量大小而定。

因为储罐容量大小不同，发生火灾后，爆炸威力、热辐射强度、波及的范围、动用的消防力量、造成的经济损失大小差别很大。

因此，油气站场的分级，从宏观上说，根据油品储罐、液化石油气和天然气凝液储罐总容量来确定等级是合适的。

1油品站场依其储罐总容量仍分为五级，但各级站场的储罐总容量作了较大调整，这是参照现行的国家有关规范，并根据对油田和输油管道现状的调查确定的。

目前，油田和管道工程的站场中已建造许多100000m3油罐，有些站、库的总库容达到几十万立方米，所以将一级站场由原来的大于50000m3增加到大于或等于100000m3。

我国一些丛式井场和输油管道中间站上的防水击缓冲罐容积已达到500m3，所以将五级站储罐总容量由不大于200m3增加到不大于500m3。

二、三、四级站场的总容量也相应调整。

成品油管道的站场一般不进行油品灌桶作业，所以油品储存总容量中未考虑桶装油品的存放量。

在大中型站场中，储油罐、不稳定原油作业罐和原油事故罐是确定站场等级的重要因素，所以应计为油品储罐总容量，而零位罐、污油罐、自用油罐的容量较小，其存在不应改变大中型油品站场的等级，故不计入储存总容量。

高架罐的设置有两种情况，第一种是大中型站场自流装车采用的高架罐，这种高架罐是作业罐，且容量较小，不计为站场的储存总容量；

第二种是拉油井场上的高架罐，其作用是为保证油井连续生产和自流装车，这种高架罐是决定井场划为五级或四级的重要依据，其容量应计为站场油品储罐容量。

同样道理，输油管道中间站上的混油罐和防水击缓冲罐也是决定站场划为五级或四级的重要依据，其容量应计为站场油品储罐容量。

另外，油气站场上为了接收集气或输气管道清管时排出的少量天然气凝液、水和防冻剂混合物设置的小型卧式容器，如果总容量不大于30m3，可视为甲。

类工艺容器。

2天然气凝液和液化石油气储罐总容量级别的划分，参照现行国家标准《建筑设计防火规范》GBJ16中有关规定，并通过对6个油田18座气体处理站、轻烃储存站的统计资料分析确定的。

6个油田液化石油气和天然气凝液储罐统计结果如下：

储罐总容量在5000m3以上，3座，占16.7％；

使用单罐容量有150、200、700、1000m3。

2501～5000m3，5座，占27.8％；

使用单罐容量有200、400、1000m3。

201～2500m3，1座，占5.6％；

使用单罐容量有50、200m3。

200m3以下，1座，占5.6％；

使用单罐容量有30m3。

以上数字说明，按五个档次确定罐容量和站场等级，可满足要求。

所以本次修订仍采用原规范液化石油气和天然气凝液站场的分级标准。

3.2.3天然气站场的生产过程都是带压生产，天然气站场火灾危险性大小除天然气站场的生产规模外，还同天然气站场生产工艺过程的繁简程度有很大关系。

相同规模和压力的天然气站场，生产工艺过程的繁简程度不同时，天然气站场的工艺装置数量、储存的可燃物质、占地面积、火灾危险性等差别很大。

生产规模为50×

104m3／d含有脱硫、脱水、硫磺回收等净化装置的天然气净化厂和生产规模为400×

104m3／d的脱硫站、脱水站的工艺装置数量、储存的可燃物质、占地面积都基本相当。

因此，天然气站场的等级应以天然气净化厂的规模为基础，并考虑天然气脱硫、脱水站生产工艺的繁简程度。

天然气处理厂主要是对天然气进行脱水、轻油回收、脱二氧化碳、脱硫，生产工艺比较复杂。

天然气处理厂的级别划分应与天然气净化厂一致。

4区域布置

4.0.1区域布置系指石油天然气站场与所处地段其他企业、建（构）筑物、居民区、线路等之间的相互关系。

处理好这方面的关系，是确保石油天然气站场安全的一个重要因素。

因为石油天然气散发的易燃、易爆物质，对周围环境存在着发生火灾的威胁，而其周围环境的其他企业、居民区等火源种类杂而多，对其带来不安全的因素。

因此，在确定区域布置时，应根据其周围相邻的外部关系，合理进行石油天然气站场选址，满足安全距离的要求，防止和减少火灾的发生和相互影响。

合理利用地形、风向等自然条件，是消除和减少火灾危险的重要一环。

当一旦发生火灾事故时，可免于大幅度地蔓延以及便于消防人员作业。

4.0.2石油天然气站场在生产运行和维修过程中，常有油气散发随风向下风向扩散，居民区及城镇常有明火存在，遇到明火可引燃油气逆向回火，引起火灾或爆炸。

因此，石油天然气站场宜布置在居民区及城镇的最小频率风向上风侧。

其他产生明火的地方也应按此原则布置。

关于风向的提法，建国后一直沿用前苏联“主导风向”的原则，进行工业企业布置。

即把某地常年最大风向频率的风向定为“主导风向，然后在其上风安排居民区和忌烟污的建筑物，下风安排工业区和有火灾、爆炸危险的建（构）筑物。

实践证明，按“主导风向”的概念进行区域布置不符合我国的实际，在某些情况下它不但未消除火灾影响，还加大了火灾危险。

我国位于低中纬度的欧亚大陆东岸，特别是行星系的西风带被西部高原和山地阻隔，因而季风环流十分典型，成为我国东南大半壁的主要风系。

我国气象工作者认为东亚季风主要由海陆热力差异形成，行星风带的季节位移也对其有影响，加之我国幅员广大，地形复杂，在不同地理位置气象不同、地形不同，因而各地季风现象亦各有地区特征，各地区表现的风向玫瑰图亦不相同。

一般同时存在偏南和偏北两个盛行风向，往往两风向风频相近，方向相反。

一个在暖季起控制作用，一个在冷季起控制作用，但均不可能在全年各季起主导作用。

在此场合，冬季盛行风的上风侧正是夏季盛行风的下风侧，反之亦然。

如果笼统用主导风向原则规划布局，不可避免地产生严重污染和火灾危险。

鉴于此，在规划设计中以盛行风向或最小风频的概念代替主导风向，更切合我国实际。

盛行风向是指当地风向频率最多的风向，如出现两个或两个以上方向不同，但风频均较大的风向，都可视为盛行风向（前苏联和西方国家采用的主导风向，是只有单一优势风向的盛行风向，是盛行风向的特例）。

在此情况下，需找出两个盛行风向（对应风向）的轴线。

在总体布局中，应将厂区和居民区分别设在轴线两侧，这样，工业区对居民区的污染和干扰才能较小。

最小风频是指盛行风向对应轴的两侧，风向频率最小的方向。

因而，可将散发有害气体以及有火灾、爆炸危险的建筑物布置在最小风频的上风侧，这样对其他建筑的不利影响可减少到最小程度。

对于四面环山、封闭的盆地等窝风地带，全年静风频率超过30％的地区，在总体规划设计中，可将工业用地尽量集中布置，以减少污染范围；

适当加大厂区和居民区的距离，并用净化地带隔开，同时要考虑到除静风外的相对盛行风向或相对最小风频。

另外，对于其他更复杂的情况，在总体规划设计中，则需对当地风玫瑰图做具体的分析。

根据上述理论，在考虑风向时本规范摒弃了“主导风向”的提法，采用最小频率风向原则决定石油天然气站场与居民点、城镇的位置关系。

4.0.3江河内通航的船只大小不一，尤其是民用船、水上人家，经常在船上使用明火，生产区泄漏的可燃液体一旦流入水域，很可能与上述明火接触而发生火灾爆炸事故，从而对下游的重要设施或建筑物、构筑物带来威胁。

因此，当生产区靠近江河岸时，宜布置在重要建、构筑物的下游。

4.0.4为了减少石油天然气站场与周围居住区、相邻厂矿企业、交通线等在火灾事故中的相互影响，规定了其安全防火距离。

表4.0.4中的防火距离