锦厦桥盖梁抱箍法施工方案及计算论文Word文档下载推荐.docx
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人员名单
备注
项目总工
李宜挺
工程师
现场主管
莫景通
质检员
刘国强
安检员
黄德心
助理工程师
测量员
刘军
试验室主任
刘国锋
施工员
廖挺汉
（2）、劳动力安排
工种
架子工
模板工
电工
混凝土工
钢筋工
吊装工
焊工
机械工
人数
6
2
4
3
5
五、施工工艺流程
六、施工方法
（1）、定位放线
待墩柱完成并达到设计强度后,即可进行盖梁的施工。
首先整直墩柱顶预留伸出的钢筋，对伸出的预留钢筋按设计要求形状成型。
准确测量放出盖梁位置及梁底标高，并标于各墩顶面上。
（2）、盖梁的支顶采用钢抱箍支顶架施工简图如下：
①、根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下沿在墩柱的位置并其上做好标记，以便抱箍准确安装就位。
②、将两半抱箍用牛腿处螺栓固定成型，置于墩柱下方地面下。
③、将两牛腿处螺栓之间穿一钢丝绳，用吊机勾住钢丝网将抱箍吊装就位，吊装时，注意在两牛腿下方支撑一钢筋，以确保抱箍不变型。
④、抱箍按墩柱上标高准确就位后，就要紧固牛腿处螺栓，每个抱箍每16个M24螺栓，每侧8个。
拧紧后，复核两半抱箍接头间隙是否小于2cm（设计要求），直到符合要求为止。
⑤、把两排45A工字钢吊置于墩柱两侧牛腿上，45A工字钢上面横向布置10×
10cm木方@20cm，再在其上安装盖梁底模板。
⑥、搭设简易脚手架，供施工时使用。
⑦、用水准仪测量盖梁底模板标高，如低于设计值可加垫相应钢板调整。
⑧、在底模板安装好后，为保证盖梁砼浇注完成后底模板不下沉，需要用砂袋、预制块等进行相等于盖梁重量的荷载预压试验。
卸下预压后，安装盖梁钢筋和安装侧模板。
⑨、盖梁混凝土达到设计强度80%后，拆除底模板下的木楔块，使底模板松脱盖梁底，落在木方上，用吊机吊离底模板，拆除木方及工字钢，最后卸下抱箍。
⑩、注意事项：
Ⅰ、在抱箍施工时，尽量用E50型焊条。
Ⅱ、抱箍就位时，需要注意牛腿与盖梁方向垂直，以利于安放工字钢。
Ⅲ、焊接操作人员必须具有相应的上岗证，焊接前要做焊接试件，通过力学试验合格后方可正式操作。
（3）、安全保证措施
a、需确保支顶架基础能满足受力要求。
b、支顶架的各种构件使用前必须进行检查，以确保其符合使用功能的要求。
c、按支架的设计柱距、排距要求进行放线定位。
支架比桥宽宽出50cm，主梁悬臂板部分必须设有垂直支撑。
d、施工操作层应铺脚手板，并采取可靠的连接方式与门架横梁固定。
e、通道处的支架需满铺厚木板及安全网，防止施工堕物。
支架外侧需设置施工防护栏。
f、支架在使用过程中应避免产生偏心荷载，如泵送混凝土时。
应随浇随捣，随平整，混凝土不可堆放输送管道口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷，装卸其它物料时亦防止支架产生偏心，振动和冲击。
g、砼在浇筑过程中，若发现有异常情况，应立即停止作业尽快修补。
h、支架周围应设防护桩，并悬挂安全标志示警，支架下部须挂设安全网。
i、六级以上大风，暴雨不得安装主架。
j、支架在高压电线区架设时应注意离开高压线一定距离，严禁导电体接触。
（4）、模板施工
本工程盖梁施工底模、侧模板采用18mm厚胶合板。
模板要求内表面光滑、平整，接头严密不漏浆。
模板的设计、加工需经公司级验收合格后方可使用。
模板支立前，应在模板内表面涂刷脱模剂，脱模剂应采用同一品种，以保证砼表面色泽一致。
（5）、钢筋绑扎
盖梁钢筋事先在现场钢筋加工场加工成型。
钢筋使用前应除锈，焊接采用搭接双面焊。
绑扎钢筋时,按施工图纸上箍筋的间距，在主筋上绑扎设计数量的箍筋。
准确起吊、安放钢筋。
伸入盖梁的墩柱钢筋如与盖梁主筋相碰时，可适当调整墩柱钢筋。
在盖梁钢筋底及侧绑一定数量的小块水泥砂浆垫块与模板隔开，以保证钢筋保护层厚度。
测量放线，准确放出支座中心位置。
按施工图纸绑扎好支座垫石预埋筋及防震挡块钢筋。
（6）、砼浇筑
模板的支立、钢筋的绑扎经验收合格后，清除干净钢筋上污垢、焊渣与模内杂物及积水，即可在支架工作台面上准备好浇筑机械、设备，开始盖梁砼的浇筑。
盖梁砼运至现场后，应先检验其坍落度与拌合均匀性，满足要求方可使用。
砼浇筑采用汽车吊配合人工浇筑方案，浇筑砼标号为C30，塌落度采用8～10cm。
浇筑砼前，先洒适量水湿润墩顶砼表面。
盖梁梁体与防震挡块一并浇筑。
梁体砼分2～3层浇筑,上一层砼在下一层砼初凝以前浇筑。
但砼的稠度应保证砼不从支承垫石预埋钢筋处溢出。
使用插入式震动棒振捣密实全部位砼，应特别注意密集钢筋部位砼的振捣密实，密实的标志是砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。
振动棒振捣钢筋部位砼时，不得触动钢筋，如触移钢筋，应马上纠正。
震捣模板部位砼时，震动棒应与侧模保持5～10cm的距离。
震捣新灌砼层时，应将震动头插入下层砼5cm左右，使两层结合成一体。
每次振捣完毕应将棒边振动边徐徐拔出，不得将棒斜拔或横拔，严禁在停振后把棒拔出，以免造成砼出现空洞。
浇筑砼时，应同时派人检查和测量支架与模板的支立情况，如有变形、移位或沉陷等现象应立即停止浇灌，待校正处理好后方可继续。
盖梁砼的浇筑要求一次连续完成，浇筑至盖梁梁体顶面设计标高后，将梁体顶面抹平。
待梁体砼强度达到设计要求时，即可开始立模浇筑垫石砼。
测量放线，准确放出盖梁顶面支座中心位置。
凿毛待浇垫石处盖梁顶面砼，冲洗干净后安装垫石模板，模板应能保证垫石的形状尺寸与设计要求的坡度。
垫石砼采用人工钢钎捣实，捣垫石砼时，应注意不要触动位移钢筋。
要严格控制垫石的设计标高及表面平整度。
（7）、拆模、养护
待盖梁砼终凝后，开始洒水养护（洒水以砼面层湿润即可，水质同拌和用水）。
待砼抗压强度达到2.5MPa后，即可利用汽车吊配合人工拆除盖梁侧模，拆模时不得重撬、硬砸，以免损伤盖梁砼面层。
待砼抗压强度达到设计要求拆模强度后，即可拆除底模板及支顶架系统，用作下一盖梁的施工。
盖梁砼的洒水养护时间一般为7天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证砼表面经常处于湿润状态为度。
一、设计检算说明
1、设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。
以做安全储备。
4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
试验荷载为帽梁及模板、工字钢等的总重乘1.2系数。
二、侧模支撑计算
1、力学模型及部分数据
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。
（1）.模板对拉箍
模板对拉箍材料:
钢楞；
截面类型:
圆钢管（外径mm×
壁厚mm）48×
3.5；
钢楞截面惯性矩I（cm4）:
12.19；
钢楞截面抵抗矩W（cm3）:
5.08；
对拉箍的间距（mm）:
500；
（2）.竖楞
竖楞材料:
木楞
宽度（mm）:
80.00；
高度（mm）:
120.00；
（3）.面板参数
面板类型:
胶合面板；
面板厚度（mm）:
18.00；
面板弹性模量（N/mm2）:
5000.00；
面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
20.00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.00；
（4）.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；
方木弹性模量E（N/mm2）:
9500.00；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:
1.50；
钢楞弹性模量E（N/mm2）:
210000.00；
钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
205.00；
2、荷载计算
查《简明施工计算手册》第425页砼浇筑时的侧压力：
式中：
γc---砼容重，取25kN/m3；
模板计算高度---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：
v/T=0.3/20=0.015<
0.035（符合要求）
F=0.22rct0β1β2v1/2
符号含义：
F-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
rc-混凝土的重力密度（KN/m3）
t0-新浇混凝土的初凝时间（h）
v-混凝土的浇注速度（m/h）
H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）
β1-外加剂影响系数，取1.0
β2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15
h-有效压头高度（m）
F=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×
25×
（200/（20+15））×
1.0×
1.15×
0.30.5=19.8KN/m2
F=rcH=25×
1=25KN/m2
取最小值。
故最大侧压力为19.8kn/m2
则有效压头高度为h=F/rc=19.8/25=0.79m
侧模支撑计算图式2-1
3、拉杆拉力验算
拉杆（φ16Ⅱ级钢）竖向间距0.5m，0.5m范围砼浇筑时的侧压力由上、中、下三根拉杆承受。
则有：
σ=（T1+T2）/A=0.5P/3πr2
=0.5×
19.8/3π×
0.0082=16413.3kPa=16.4MPa<
[σ]=160MPa（可行）
4、模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
本工程中取梁截面宽度水平方向和竖直方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，梁截面竖楞间距最大，为l=500mm，面板为大于3跨，因此对梁截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
q
500500500
面板计算简图
5.面板抗弯强度验算
面板计算宽度，取0.5m。
对梁截面高度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
（《简明施工计算手册》p429）
其中，M--面板计算最大弯距（N·
mm）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=500.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
19.8×
0.5=11.88kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×
2.00×
0.5=1.4kN/m；
q=q1+q2=11.88+1.4=13.28kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.1×
13.28×
500×
500=3.32×
105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距（N·
W--面板的截面抵抗矩:
b:
面板截面宽度，h:
面板截面厚度；
W=500×
18.0×
18.0/6=2.7×
104mm3；
f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
f=20N/mm2；
面板的最大应力计算值：
σ=M/W=3.32×
105/2.7×
104=12.29N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=12.29N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=20N/mm2，满足要求！
6.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
（《路桥施工计算手册》P763）
其中，∨--面板计算最大剪力（N）；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括
q=q1+q2=13.28kN/m；
面板的最大剪力：
∨=0.6×
500.0=3984N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；
∨--面板计算最大剪力（N）：
∨=3984N；
b--构件的截面宽度（mm）：
b=500mm；
hn--面板厚度（mm）：
hn=18.0mm；
fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=20.000N/mm2；
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×
3984/（2×
18.0）=0.664N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.0N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.664N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.0N/mm2，满足要求！
7.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
（《简明施工计算手册》P460）
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：
q=19.8×
0.50＝9.9kN/m；
ν--面板最大挠度（mm）；
l=500.0mm；
E--面板弹性模量（N/mm2）：
E=5000.00N/mm2；
I--面板截面的惯性矩（mm4）；
I=500×
18.0/12=2.43×
105mm4；
查《路桥施工计算手册》178页，面板最大容许挠度:
[ν]=500/250=2mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
8.91×
5004/（100×
5000.0×
2.43×
105）=1.63mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.1.63mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=2mm,满足要求！
三、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程梁长度为5.92m,侧模拉杆间距为500mm，竖楞为3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度800mm，高度800mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8×
8×
8/6=85.33cm3；
I=8×
8/12=341.33cm4；
竖楞方木计算图式
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中，M--竖楞计算最大弯距（N·
l--计算跨度（梁箍间距）:
l=500mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
0.50×
0.90=10.69kN/m；
0.90=1.26kN/m；
q=10.69+1.26=11.95kN/m；
竖楞的最大弯距：
11.95×
500=2.99×
其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；
M--竖楞计算最大弯距（N·
W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.5×
104；
f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；
f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=2.99×
105/8.5×
104=3.52N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=3.52N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
其中，∨--竖楞计算最大剪力（N）；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，11.95
竖楞的最大剪力：
500.0=3585N；
其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；
∨--竖楞计算最大剪力（N）：
∨=3585N；
b--竖楞的截面宽度（mm）：
b=80.0mm；
hn--竖楞的截面高度（mm）：
hn=80.0mm；
fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值:
3585/（2×
80.0×
80.0）=0.84N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.84N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
（《简明施工计算手册》P460）
V=0.677ql4/100EI≦（V）l/250
其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：
0.25=4.95kN/m；
11.95
ν--竖楞最大挠度（mm）；
l=500mm；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56×
106；
竖楞最大容许挠度:
[ν]=500/250=2mm；
竖楞的最大挠度计算值:
9500.0×
2.56×
106）=2.079mm；
竖楞的最大挠度计算值ν=2.079mm，竖楞最大容许挠度[ν]=2.0mm，基本满足要求！
三、横梁计算
采用间距0.2m10*10cm木方作横梁，横梁长3m。
每跨30根，盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。
1、荷载计算
（1）盖梁砼自重：
G1=9.47m3×
25kN/m3=236.75kN
（2）横梁模板自重：
G2=（30*.012*3+0.018*5.92*1*2）*6=6.68KN
（3）钢管外撑自重：
G3=5.92×
38.4*12=2.73kN
（4）施工荷载与其它荷载：
G5=20kN
横梁上的总荷载：
GH=G1+G2+G3+G4=236.75+6.68+2.73+20=266.2kN
qH=266.2/5.92=45.0kN/m
横梁采用0.2m的间距，则作用在单根横梁上的荷载GH’=45×
0.2=9kN
作用在横梁上的均布荷载为：
qH’=GH’/lH=9/1.6=5.63kN/m（式中：
lH为横梁受荷段长度，为1.6m）
根据荷载及侧模计算，横梁设计能满足要求
2.抗弯强度验算
（《简明施工计算手册》P428）
M=0.125ql2
其中，M—横梁计算最大弯距（N·
l=1600mm；
q--作用在横梁上的线荷载，它包括:
q=5.63kN/m；
横梁的最大弯距：
M=0.125×
5.63×
1600×
1600=1.8×
106N.mm=1800N.m
其中，σ--横梁承受的应力（N/mm2）；
M--横梁计算最大弯距（N·
W--横梁的截面抵抗矩（m3），W=bh2/6=0.1×
0.12/6=1.67×
10-4
f--横梁的抗弯强度设计值（N/mm2）；
横梁的最大应力计算值:
σ=M/W=1800/1.67×
10-4=10.77N/mm2；
横梁的最大应力计算值σ=10.77N/mm2小于横梁的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
l--计算跨度:
l=1600.0mm；
横梁的最大剪力：
τ=1.5V/A=1.5×
5.63/2×
5.92/（0.1×
0.1）=0.25Mpa<
[τ]=1.9Mpa
四、纵梁计算
纵梁采用32A工字钢连接形成纵梁，长24m。
由里正软件受力分析计算得:
根据以上计算结果得知，最大弯矩出现在B、C支座。
MB=MC=205.3kN·
m
q=1.5×
0.8×
1×
26=31.2kN/m（单根工字钢纵梁上的均布荷载）
其中，M—纵梁计算最大弯距（N·
l--计算跨度:
l=5920mm；
q--作用在纵梁上的线荷载，q=31.2kN/m；
最大弯距：
31.2×
5920×
5920=1.09×
108N.mm；
其中，σ--承受的应力（N/mm2）；
M--计算最大弯距（N·
W--截面抵抗矩（mm3），W=0.692×
[σ]--抗弯强度设计值（N/mm2）160N/mm2
最大应力计算值:
σ=M/W=1.09×
108/0
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