梁模板300800扣件式计算书Word格式文档下载.docx

梁模板300800扣件式计算书Word格式文档下载.docx

《梁模板300800扣件式计算书Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁模板300800扣件式计算书Word格式文档下载.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）

1

对水平面模板取值Q2k（kN/m2）

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

非自定义:

0.16

风压高度变化系数μz

0.65

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

900

梁两侧立柱间距lb（mm）

1000

步距h（mm）

1800

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

500

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

100

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

22

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

0.7Q2k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.4）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝45.261kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.4]×

1＝43.497kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.764kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×

h）×

b=[0.1+（24+1.5）×

1＝35.8kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

43.497×

0.2672+0.117×

1.764×

0.2672＝0.324kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.324×

106/37500＝8.64N/mm2≤[f]＝22N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×

35.8×

266.6674/（100×

10000×

281250）＝0.436mm≤[ν]＝l/250＝266.667/250＝1.067mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×

0.267+0.45×

0.267＝4.851kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×

0.267+1.2×

0.267＝13.324kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R4'

=0.4q2l=0.4×

0.267＝3.819kN

R2'

=R3'

=1.1q2l=1.1×

0.267＝10.501kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

45×

90

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

13.07

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.43

小梁弹性模量E（N/mm2）

8415

小梁截面抵抗矩W（cm3）

60.75

小梁截面惯性矩I（cm4）

273.38

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{4.851+0.9×

[（0.3-0.1）×

0.8/3+0.5×

（1.4-0.12）]+0.9max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.12）+1.4×

max[0.7-0.8/2，（1.4-0.7）-0.8/2]/2×

1，13.324+0.9×

（0.3-0.1）×

0.8/3}=13.388kN/m

q2＝max[3.819+（0.3-0.1）×

（1.4-0.12）+（0.5+（24+1.1）×

0.12）×

1，10.501+（0.3-0.1）×

0.8/3]＝10.555kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×

13.388×

0.452，0.5×

0.12]＝0.29kN·

σ＝Mmax/W＝0.29×

106/60750＝4.775N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×

0.45，13.388×

0.1]＝3.657kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

3.657×

1000/（2×

90）＝1.354N/mm2≤[τ]＝1.43N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×

10.555×

4504/（100×

8415×

2733800）＝0.119mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝10.555×

1004/（8×

2733800）＝0.006mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×

0.45，0.393×

0.45+13.388×

0.1]＝6.886kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.416kN，R2＝R3＝6.886kN

正常使用极限状态

R'

max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×

0.45+10.555×

0.1]＝5.429kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'

1＝R'

4＝2.884kN，R'

2＝R'

3＝5.429kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

m）

σ＝Mmax/W＝0.444×

106/4490＝98.916N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝6.886kN

τmax＝2Vmax/A=2×

6.886×

1000/424＝32.481N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.185mm≤[ν]＝l/250＝467/250＝1.868mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.272kN≤1×

8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.272kN≤1×

七、立柱验算

剪刀撑设置

加强型

立杆顶部步距hd（mm）

1500

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）

200

顶部立杆计算长度系数μ1

1.386

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.755

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值f（N/mm2）

立杆自重q（kN/m）

0.15

长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×

1.386×

（1500+2×

200）=2633.4mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×

1.755×

1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210

长细比满足要求！

1、风荷载计算

Mw＝0.9×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.16×

0.45×

1.52/10＝0.02kN·

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝[1.2×

1.4）+0.9×

1＝45.48kN/m

2）小梁验算

q1＝max{4.396+（0.3-0.1）×

0.8/3+[1.2×

0.12）+0.9×

1]×

1，12.067+（0.3-0.1）×

0.8/3}=12.121kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.271kN，R2＝9.145kN，R3＝9.145kN，R4＝0.271kN

l01=kμ1（hd+2a）=1.217×

200）=3204.848mm

λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.271+[1.2×

（0.9+0.7-0.8/2）/2×

0.9，9.145，9.145，0.271+[1.2×

（0.9+1.4-0.7-0.8/2）/2×

0.9]+0.02/1.4＝9.174kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝9173.749/（0.179×

424）+0.02×

106/4490＝125.419N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l02=kμ2h=1.217×

1500=3203.752mm

λ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×

（11.4-1.4）+Mw/lb＝max[0.271+[1.2×

（0.75+（24+1.1）×

0.9]+1.5+0.02/1.4＝10.659kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝10659.169/（0.179×

106/4490＝144.991N/mm2≤[f]＝205N/mm2

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座2

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"

主梁验算"

一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×

1＝10.03kN≤[N]＝30kN