140108抽提蒸馏塔技术文件1Word格式文档下载.docx
《140108抽提蒸馏塔技术文件1Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《140108抽提蒸馏塔技术文件1Word格式文档下载.docx（30页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
SH3098-2000《石油化工塔器设计规范》
GB/T1220-1992《不锈钢棒》
GB/T1221-1992《耐热钢棒》
GB/T3274-1998《碳素结构钢和低合金钢热轧厚钢板和钢带》
GB912-89《碳素结构钢和低合金钢热轧薄钢板和钢带》
GB/3280-1992《不锈钢冷扎钢板》
GB/T4237-1992《不锈钢热扎钢板》
JB/T1119-1999《卡子》
JB/T1120-1999《双面可拆连接件》
SH/T3406管道法兰标准
注：
（1）以上标准、规范及要求如有冲突时，应按其中最严格者执行。
（2）以上所有标准与规范如有最新版本，以最新有效版本为准
3.设计基础
见10万吨/年苯抽提蒸馏装置中的抽提蒸馏塔（B-T-02）数据资料及要求。
4.水力学计算结果
4.1抽提蒸馏塔
塔号ColumnNo.项目Items
B-T-02
设备参数columnparameter
塔径Columndiameter，mm
1400
塔盘段Traynumber
14
73-86#
板间距Trayspacing，mm
400
浮动元件类型Valve
单溢流导向梯形浮阀
工艺参数processdata
气相流量Vapourrate（kg/h）
3462
气相密度Vapourdensity（kg/m3）
6.38
气相粘度Vapourviscosity（cp）
0.0088
液相流量Liquidrate（kg/h）
1817
液相密度Liquiddensity（kg/m3）
636
液相粘度Liquidviscosity（cp）
0.216
表面张力Surfacetension（dynes/cm）
12.7
发泡因子
0.85
计算结果result
有效区面积Activearea，m2
1.056
开孔率Openarea，%
3.10
浮动元件数/每板Valvequantity/Tray
27
Side
降液管宽度DowncomerWidth，mm
300
降液管面积Downcomerarea，m2
0.242
降液管底隙Downcomerclearance，mm
45
溢流堰类型WeirType
缺口堰Notchweir
溢流堰高Weirheight，mm
50
溢流堰长Weirlength，mm
150（86.94%blocked）
负荷点Load,%
MAX
塔盘泛点率Trayflood，%
22
降液管泛点率Downcomerflood，%
3
降液管清液层高度DCbackup，mm
110.5
降液管出口流速DCexitvelocity，m/s
0.02
空塔气速TowerGasVelocity，m/s
0.10
空塔动能因子F，pa0.5
0.25
阀孔气速ValveGasVelocity，m/s
3.16
阀孔动能因子Fv，pa0.5
7.97
降液管停留时间DCresidencetime，s
137.1
堰上液层高度Crest，mm
20.2
堰上液流强度Weirload，m3/hr/m
19.0
单位塔盘压降Traypressuredrop，mmHg
3.40
塔盘段总压降Traysectionpressuredrop，kPa
6.35
2960
6.11
0.0087
1797
642.7
0.222
13.2
MIN
20
111.1
0.09
0.22
2.82
6.96
140.1
19.9
18.6
34
39-72#
500
8220
6.51
0.01
45262
936
0.935
32.3
0.6
6.98
62
平堰flatweir
1149
54
137.4
0.26
0.23
0.58
3.26
8.33
9.9
34.2
42.1
5.10
23.11
5203
6.63
0.0092
41559
963.8
1.34
36.8
39
47
135.7
0.14
0.37
2.03
5.22
11.1
31.7
37.5
5.20
23.57
38
1-38#
10462
6.83
0.0104
54883
899
0.696
28.2
0.73
9.31
82
56
57
154.3
0.33
0.28
0.72
2.97
7.76
7.8
40.0
53.1
5.30
26.85
7958
6.55
0.0101
52379
913.9
30.2
46
53
152.3
0.31
0.56
2.36
6.03
8.4
38.4
49.9
5.40
27.35
5.技术方案说明
5.1抽提蒸馏塔
●该塔塔径Φ1400mm。
●塔内共设1-86#单溢流导向梯形浮阀塔盘。
6.塔内件介绍
6.1导向梯形浮阀
导向梯形浮阀是天津大学自主研发的一项新型的高性能塔盘技术。
导向梯形浮阀技术已成功地用于催化裂化、气体分馏、芳烃、低温甲醇洗及甲醇精馏、等装置的多座大型工业塔。
导向梯形浮阀（SGTV）是天津大学在吸取国内外应用条形浮阀、固舌和导向筛板等塔板经验的基础上进行设计研发的高性能浮阀塔板。
阀片形状分为A,B两种型号，吸收了V型栅板的特点，将矩形阀片改为梯形阀片，使气流的推液作用得到了加强，特别是B型浮阀，在A型浮阀侧面开孔的基础上，阀体的前方增加一个开孔，在真正发挥导向作用的同时，加强了阀体的推液作用。
在结构上，采用可上下浮动调节气体流通面积的浮阀结构，克服了V型栅板操作弹性小的缺点。
试验研究和实际应用表明，采用喷射型导向梯形浮阀使塔板的性能得到了较大的改善，具体表现在（主要指标与F1/V1型浮阀比较）：
Ø
不易卡死和脱落，不对称结构不易装错方向，安装简便；
独特的液流推动机理大大降低塔板上液面梯度和液相返混程度；
干板压降和总板压降大大降低；
漏液下限大大降低；
雾沫夹带量小；
板上清液层高度降低；
操作弹性和稳定性提高；
抗堵塞性能增强
传质性能提高。
以下分项详述：
1）塔板压降
喷射型导向梯形浮阀塔板的干板压降较F1/V1型浮阀塔板约低15％一25％。
实际上，喷射型导向梯形浮阀（重阀）较Fl型浮阀重，但由于阀孔尺寸较大，故其干板压降较小。
由两种塔板总板压降的实测曲线比较可见，当F0较低时，F1/V1型浮阀的总板压降较小，当F0较高时，喷射型导向梯形浮阀塔板总板压降要比F1/V1型浮阀低15％一20％。
2）推液作用
喷射型导向梯形浮阀所特有的气流对液层的推动作用是这种浮阀所具有的诸多优良特性的结构基础。
从A型导向梯形浮阀阀孔流出的气相沿浮阀两侧梯形形状的斜边法向方向喷出，给附近的液体一个同方向的推力，该推力在液体流动方向有一个分量，而该分量就是推液作用的源泉。
而B型在此基础上增加了液体从阀体前方喷出的推力。
此外，由于气体按照阀体结构规定的方向流动，而不是像F1/V1浮阀那样向各个方向喷出，喷射型导向梯形浮阀有效地降低了塔板上的气液相返混、气流相互冲击和鼓泡程度，创造了的液面梯度和更加静定的板上液体流场，减小了雾沫夹带。
ThePropellingActionMechanism
3）漏液下限
比较喷射型导向梯形浮阀和F1/V1浮阀两种塔板的相对漏液量随阀孔动能因子的变化规律，可知喷射型导向梯形浮阀的相对漏液量明显小于后者，故喷射型导向梯形浮阀的气相阀孔动能因子下限亦较低，若以1％为塔板漏液限，则导向梯形浮阀塔板的阀孔动能因子的下限较可降低1／3左右，这主要是导向梯形浮阀较重和最小开度较小的缘故。
4）雾沫夹带量
比较喷射型导向梯形浮阀和F1/V1浮阀两种塔板的雾沫夹带量随阀孔动能因子的变化规律，可知喷射型导向梯形浮阀的雾沫夹带量也明显小于后者，故喷射型导向梯形浮阀的气相阀孔动能子雾沫夹带上限亦较高，若以eV=10％为塔板气相负荷上限，则导向梯形浮阀塔板的阀孔动能因子上限较可提高10-20%。
5）塔板负荷性能图
两种塔板负荷性能图如下页图，其中，液相上、下限线是按照手册的推荐值作出的。
F1/V1浮阀塔板的漏液线已对开孔面积和开孔率进行了校正。
由图可见，喷射型导向梯形浮阀塔板的稳定操作区域比F1/V1浮阀塔板提高了20％一30％，因而导向梯形浮阀塔板的操作更稳定。
因此，导向梯形浮阀塔板具有合理的结构特征和良好的流体力学性能，为目前国内最佳浮阀型塔板。
对于该装置的几台板式塔而言，工艺包采用的浮阀塔盘在设计合理的基础上，使用效果是能够满足要求的。
设计的关键在于在开孔率和阻力对效率影响之间寻找一个合理点。
使其即能够满足效率要求，同时压降也不高。
综合上述因素并结合水力学核算，塔盘浮动元件选用规格为导向梯形浮阀塔盘是稳妥而经济的
6.2塔盘结构设计特点：
（1）塔盘自身梁结构：
为了充分保证塔盘的强度，提高塔盘寿命，每块塔盘还设置自身梁结构，这种自身梁结构简单，强度大，可以保证塔盘的水平度。
（2）分块塔盘连接处上搭结构，更便于安装。
（3）快拆式通道板结构，同时考虑大气液负荷的冲击影响。
7.工作范围
根据买方提供的塔内件请购说明书及其它要求完成如下工作：
①根据数据表中提供的汽液相平衡数据进行水力学计算，塔内件装配图、制造详图，制造和检验文件；
②材料采购；
③塔内件制造；
④塔内件检验，包括材料检验、外观检验及尺寸检验；
⑤塔内件试验；
⑥塔内件包装、运输、安装；
⑦技术服务；
a.提供塔内件安装程序和安装技术要求；
b.负责现场的预组装，经买方检验合格后，方能上塔安装；
c.卖方
升级会员 