顶板TZL2计算书Word文档下载推荐.docx
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对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁两侧立柱间距lb（mm）
1600
步距h（mm）
1200
立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）
450
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
600、900
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
800
梁底增加立柱根数
4
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
320,640,960,1280
梁底支撑小梁根数
7
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
10
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝γ0×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
2.4）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝76.243kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
2.4]×
1＝74.48kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
b＝[0.1+（24+1.5）×
1＝61.3kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
74.48×
0.1672+0.121×
1.764×
0.1672＝0.227kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.227×
106/37500＝6.061N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×
61.3×
166.6674/（100×
10000×
281250）＝0.106mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.167+0.446×
0.167＝5.01kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.167+1.223×
0.167＝14.548kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.167+1.142×
0.167＝11.855kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.167＝4.015kN
R2'
=R4'
=1.143q2l=1.143×
0.167＝11.678kN
R3'
=0.928q2l=0.928×
0.167＝9.481kN
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材料规格（mm）
Ф48×
3
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
小梁验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{5.01+0.9×
[（0.3-0.1）×
1/6+0.5×
（2.4-0.9）]+0.9×
（0.5+（24+1.1）×
0.9）+1.4×
max[0.8-1/2，（1.6-0.8）-1/2]/2×
1，14.548+0.9×
（0.3-0.1）×
1/6}=14.588kN/m
q2＝max{4.015+（0.3-0.1）×
（2.4-0.9）+（0.5+（24+1.1）×
0.9）×
1，11.678+（0.3-0.1）×
1/6}＝11.711kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×
14.588×
0.62，0.5×
0.012]＝0.525kN·
σ=Mmax/W=0.525×
106/4490=116.967N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×
0.6，14.588×
0.01]＝5.252kN
τmax=2Vmax/A=2×
5.252×
1000/424＝24.773N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×
11.711×
6004/（100×
206000×
107800）＝0.463mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝11.711×
104/（8×
107800）＝0mm≤[ν]＝2l2/400＝2×
10/400＝0.05mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×
0.6，0.4×
0.6+14.588×
0.01]＝9.628kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R7＝6.886kN，R2＝R6＝9.628kN，R3＝R4＝R5＝7.851kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×
0.6+11.711×
0.01]＝7.729kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
7＝6.23kN，R'
2＝R'
6＝7.729kN，R'
3＝R'
4＝R'
5＝6.284kN
六、主梁验算
主梁类型
主梁材料规格（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁截面惯性矩I（cm4）
可调托座内主梁根数
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.233×
106/4490=51.991N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.661kN
3.661×
1000/424＝17.267N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.048mm≤[ν]＝l/400＝320/400＝0.8mm
支座反力依次为R1=0.435kN，R2=12.39kN，R3=16.338kN，R4=16.338kN，R5=12.39kN，R6=0.435kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R6]＝max[0.435,0.435]＝0.435kN≤0.85×
8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]＝16.338kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管类型
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h+2a=1200+2×
450=2100mm
λ=l0/i=2100/15.9=132.075≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
2、稳定性计算
R1＝0.435kN，R2＝12.39kN，R3＝16.338kN，R4＝16.338kN，R5＝12.39kN，R6＝0.435kN
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]+0.9×
0.15×
（9.7-2.4）＝max[0.435+0.9×
（0.75+（24+1.1）×
1，1.35×
0.9）+0.7×
1]×
（0.9+0.8-1/2）/2×
0.6，12.39，16.338，16.338，12.39，0.435+0.9×
（0.9+1.6-0.8-1/2）/2×
0.6]+1.33＝17.668kN
f＝N/（φA）＝17.668×
103/（0.386×
424）＝107.954N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
400
混凝土强度等级
C35
立杆底座长a（mm）
200
立杆底座宽b（mm）
F1=N=17.668kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=2320mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
1.43+0.25×
0）×
2320×
380/1000=882.482kN≥F1=17.668kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：
fc=14.3N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（600）×
（600）/（200×
200）]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
14.3×
40000/1000=2316.6kN≥F1=17.668kN
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