大体积砼方案Word文档下载推荐.docx
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人员、机械组织、现场指挥
6
王晓飞
余滔
土建工程师
砼书面交底及现场技术指导和质量控制
8
张绍秋
电气工程师
临时用电
9
方宏伟
石丽燕
水暖工
程师
临时用水
10
童和平
质量员
质量检查
11
张凡民
机械员
施工机械、设备
12
胡继和
材料主任
砼供应
13
梅清平
试验员
现场取样、测温
14
白汉国
测量员
墙柱轴线、标高控制
1.2.施工队人员组织:
成立由队长为组长的领导班子,成立两个班组,明确人员分工,各行其责,每个区施工时每个班组人员组织如下∶
组长∶左红林(江油队,施工南一、南二、南三区),张书平(蓬安队,施工北一、北二、北三区)
交通指挥2人,记录2人,振捣手12人,后台放料4人,布料、拆管10人,抹压、摊平12人,看模2人,调钢筋2人,临水2人,临电2人。
1.3.施工顺序
根据现场实际情况,底板分6个区浇筑,施工顺序为南一区→北一区→南二区→北二区→南三区→北三区,每个区施工时先浇筑集水坑部位,然后浇筑底板,最后浇筑外墙300mm高的导墙。
1.4.施工计划安排
底板砼浇筑安排在10月中旬至11月中旬之间进行,预计最大一个区连续浇筑砼需14h,选在周末开盘,对砼的运输较有利。
2.施工准备
2.1.技术准备
2.1.1.项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂,做好试配,同时搅拌站提前三天做好原材料的储备。
2.1.2.支设好后浇带处的模板,并做好防水处理。
2.1.3.测温仪器采用北京建筑研究院生产的JDC-2测温仪器,提前购置。
2.1.4.对参加底板砼施工的管理人员及操作人员进行培训,明确施工方法及施工程序。
2.1.5.注意天气预报,避开大雨浇筑砼。
2.2.生产准备
2.2.1.临时用水∶砼罐车冲洗后的废水先流经沉淀池,再进入市政管网;
养护用水利用已沿塔吊接至地下四层的DN25的用水管,用橡皮管将水引至用水点。
2.2.2.临时用电∶2台砼输送泵电源分别由4#箱和6#箱提供,12根振捣棒分接2台移动配电箱,接04-01#箱,振捣器备用电源由发电机引至基坑专用配电箱,如停电时,2台移动箱接发动机专用配电箱,为确保安全,振捣器实行一机一闸一漏,其漏电电流不大于30mA,动作时间不大于0.1秒。
2.2.3.施工机械∶根据现场情况,所需机械如下表∶
机械名称
数量
备注
罐车(7m3)
15辆
HBT80拖式泵
2台
实际使用2台拖式泵,汽车泵备用
42m汽车泵
1辆
φ50振捣棒
20根
8根备用
5
发电机组
1台
停电时备用
四、主要施工方法及技术措施
1.主要施工方法
1.1.预拌砼的供应及质量要求
由于砼方量一般,故选定由一个一级站供应砼,但要严格控制原材料及配合比,要求砼的初凝时间不小于8~10h,砼现场坍落度12~14cm。
1.2.施工机械及布置∶选用2台HBT80拖式地泵和1台汽车泵,实际使用2台拖式地泵,汽车泵备用,2台输送泵分别布置在基坑南侧及北侧中间,砼罐车停留在基坑东侧,并安排专人负责指挥车辆进出。
1.3.砼的运输∶底板最大一个区的混凝土量约为1200m3,由于周末道路畅通,便于混凝土浇筑,因此,底板混凝土选择在早上8:
00后开始浇筑,现场设置2台混凝土输送泵,根据泵送能力及现场实际情况,每台泵每小时泵送混凝土按40~50m3/h,2台泵输送能力为80~100m3/h,两搅拌站共需配备7m3/h罐车11~15辆,预计浇筑时间需要12~15h左右。
1.4.底板砼浇筑:
铺设砼管道采用边浇筑边拆管的方法,由西向东,浇筑砼采用斜面式薄层浇捣,即利用自然斜淌形成斜坡,“由远至近、一个坡度、薄层浇筑、一次到顶”的方法。
每作业面分前、中、后三排振捣砼,在出料口、坡角、坡中各配备2根振捣棒振捣,边浇筑边成型及抹平底板表面,标高、厚度采用水准仪定点测平,用小白线严格控制板面标高和表面平整;
砼浇筑使用Ф50振捣棒,振捣时要做到“快插慢拔”,振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制,避免振捣时间过短和过长。
Ф50振捣棒有效半径R按30cm考虑(此数据为经验数据),则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍,即45cm;
插点方式选用行列式或边格式,振捣时注意振捣棒与模板的距离,不准大于0.5R,即15cm,并避免碰撞钢筋、模板、预埋管;
为使分层浇筑的上下层砼结合为整体,振捣时振捣棒要求插入下一层砼不少于5cm;
砼浇筑过程中表面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内,用潜水泵抽走;
砼浇筑过程中,钢筋工经常检查钢筋位置,如有移位,必须立即调整到位。
1.5.砼表面处理
大体积砼表面的泥浆较厚,浇筑后4~8h内初步用长刮尺刮平,初凝前用铁滚筒滚压两遍,再用木抹子搓平压实,然后用塑料扫把扫毛。
1.6.砼试块制作和坍落度检测
砼试块按每100m3取样一次,并留做4组抗渗试块;
预拌砼到达现场后,试验员检查砼的坍落度,每工作班不少于2次,并做好记录。
1.7.砼养护
砼浇筑完成12h后周边开始砌两皮页岩砖蓄水养护,养护水深12cm,蓄水养护3~5天,然后再浇水养护,养护时间不少于14d。
1.8.砼测温
沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点,共24处72个点,每处垂直方向沿板底、板中和板面布置3个点,板面测温点距离板面50mm,板底测温点距离板底面1/4板厚处,且距钢筋的距离大于30mm;
本工程采用JDC-2建筑电子自动测温仪测温,在底板砼中预埋测温探头,设专人进行测温工作,坚持24h连续测温,砼终凝后,开始测温,3d内每2h测一次,3d后每4h测一次,15d后每8h测一次,测温度要求准确、真实;
测温点布置见下图。
2.技术措施
为了降低大体积砼的最高温度,使中心温度与表面温度之差不大于25℃,最主要的措施是降低砼的水化热,为此会同搅拌站制订以下措施∶
2.1.水泥∶选用42.5#矿渣水泥,其特点是水化热较低,水泥用量为330Kg/m3左右。
2.2.掺加料∶砼中掺入一定数量的粉煤灰,不仅能取代部分水泥,还能改善砼的可泵性,降低砼中的水泥水化热,本工程掺Ⅱ级磨细粉煤灰,掺量约100Kg/m3左右。
2.3.粗、细骨料∶选用5~40mm的石子,石子含泥量小于1%;
细骨料采用中粗砂,细度模数在2.3以上,含泥量小于2%。
2.4.外加剂∶掺入水泥用量8%的CEA膨胀剂,能有效地防止龟裂,提高防水性能。
2.5.砼搅拌站预先将砂石料入库,防止日光曝晒,降低砂石的温度。
2.6.砼的搅拌用水采用井水或冰水,降低砼的出机温度。
五、质量保证措施
1.保证项目
1.1.砼所用的水泥、水、骨料、外加剂及砼的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定,检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。
1.2.砼强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合《混凝土强度检验评定标准》(GBJ107—87)的规定。
2.基本项目:
砼应振捣密实;
不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷,预埋件位置正确。
3.允许偏差项目
①标高允许偏差:
±
5mm;
②表面平整度允许偏差:
4mm;
③轴线位移允许偏差:
④墙、柱、梁截面尺寸允许偏差:
5mm
六、成品保护
1.施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。
2.为保护钢筋、模板尺寸位置正确,不得碰撞、改动模板、钢筋。
3.在支模或吊运其它物件时,不得碰坏止水环。
4.保护好水电埋管及预埋件和测温管,振捣时勿挤偏或埋入砼内。
七、安全文明施工及环保措施
1.施工现场的各种安全,消防设施的劳动保护器材要加强管理,定期进行检查维修,及时消除隐患,保证其安全有效。
2.积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况,定期进行安全工作大检查。
3.遗洒的砼及时清理外运,做到工完料净脚下清,保持施工现场的整洁,干净。
4.各种机械使用维修保养人定人定期检查,保持机械场地的整洁。
5.现场道路场地全部用混凝土硬化,并随时进行清扫、洒水,保持场地内干净湿润,避免尘土满天飞扬;
6.现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西,防止砸伤人。
7.大门处设两个3×
2×
2m的沉淀池,清洗罐车及地泵的污水,经一清再过二清,经二次沉淀处理后排入市政污水系统。
8.夜间施工禁止大声喧哗,尽量使用低噪声的振捣棒。
九、大体积砼裂缝计算
在大体积混凝土浇筑前,根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件,先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量,然后通过计算,估量可能产生的最大温度收缩应力,如不超过混凝土的抗拉强度,则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现,如果超过混凝土的抗拉强度,则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土的内外温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算,直至计算的应力在允许的范围内。
1.混凝土的水化热绝热温升值
T(t)=CQ×
(1-e-mt)/c·
ρ
T(3)=300×
250×
(1-2.718-0.3×
3)/0.96×
2400=19.3℃
Tmax=300×
334/0.96×
2400=43.5℃
T(t)——混凝土浇筑完t段时间,混凝土的绝热温升值(℃)
C——每立方米混凝土的水泥用量(㎏)
Q——每千克水泥水化热(J/㎏)
c——混凝土的热比,一般由0.92—1.00,取0.96(J/㎏·
K)ρ——混凝土的质量密度,取2400㎏/m3
e——常数,e=2.718
m——与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数,一般为0.2-0.4
t——混凝土浇筑后至计算时的天数
2.各龄期混凝土的收缩变形值
εy(t)=ε0y(1-e-0.1t)ΣMi=3.24×
10-4×
(1-e-0.1t)×
1.25×
1.35×
1.0×
0.93×
0.54×
1.2×
0.9
=2.965×
(1-e-0.1t)
式中εy(t)——各龄期(d)混凝土的收缩相对变形值
ε0y——标准状态下最终收缩值(即极限收缩值)取3.24×
10-4
Mi——考虑各种非标准条件的修正系数。
查表得:
M1=1.25M2=1.35M3=1.0M4=1.0M5=1.0
M6=0.93M7=0.54M8=1.2M9=1.0M10=0.9
3.各龄期混凝土收缩当量温差
Ty(t)=-εy(t)/α
式中Ty(t)——各龄期(d)混凝土收缩当量温差
α——混凝土的线膨系数,取1.0×
10-5
εy(30)=0.768×
10-4Ty(30)=7.68℃
εy(27)=0.702×
10-4Ty(27)=7.02℃
εy(24)=0.633×
10-4Ty(24)=6.33℃
εy(21)=0.562×
10-4Ty(21)=5.62℃
εy(18)=0.488×
10-4Ty(18)=4.88℃
εy(15)=0.413×
10-4Ty(15)=4.13℃
εy(12)=0.335×
10-4Ty(12)=3.35℃
εy(9)=0.255×
10-4Ty(9)=2.55℃
εy(6)=0.173×
10-4Ty(6)=1.73℃
εy(3)=0.088×
10-4Ty(3)=0.88℃
各龄期混凝土的综合温度及总温差
各龄期混凝土降温的综合温差
T(6)=2.02+1.73-0.88=2.87℃
T(9)=2.82+2.55-1.73=3.64℃
T(12)=2.90+3.35-2.55=3.70℃
T(15)=2.38+4.13-3.35=3.16℃
T(18)=1.67+4.88-4.13=2.42℃
T(21)=1.41+5.62-4.88=2.15℃
T(24)=0.70+6.33-5.62=1.41℃
T(27)=1.14+7.02-6.33=1.83℃
T(30)=1.23+7.68-7.02=1.89℃
底板的总温差
T=T(6)+T(9)+T(12)+T(15)+T(18)+T(21)+T(24)+T(27)+T(30)
=2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89
=23.07℃
4.各龄期混凝土弹性模量
E(t)=E(0)(1-e-0.09t)
式中E(t)——混凝土从浇筑至计算时的弹性模量(N/㎜2);
计算温度应力时,一般取平均值。
E(0)——混凝土的最终弹性模量(N/㎜2)
E(3)=0.260×
105×
(1-e-0.09×
3)=0.0616×
105N/mm2
E(6)=0.260×
6)=0.1080×
E(9)=0.260×
9)=0.1443×
E(12)=0.26×
12)=0.1716×
E(15)=0.26×
15)=0.1924×
E(18)=0.26×
18)=0.2080×
E(21)=0.26×
21)=0.2210×
E(24)=0.26×
24)=0.2300×
E(27)=0.26×
27)=0.2371×
E(30)=0.26×
30)=0.2430×
5.各龄期混凝土的应力松驰系数
考虑荷载持续时间和龄期的影响,查得混凝土各龄期的应力松驰系数为∶
S(3)=0.186S(6)=0.208S(9)=0.214
S(12)=0.215S(15)=0.233S(18)=0.252
S(21)=0.301S(24)=0.524S(27)=0.570
S(30)=1.00
6.混凝土的温度收缩应力
混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算
α=E(t)·
α·
△T·
S(t)·
R/(1-υ)
式中△T——混凝土的最大综合温差(℃),△T=T(t)+T0-Th
T0——混凝土的入模温度(℃)
Th——混凝土浇筑后达到稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温;
当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时,△T值混凝土水化热最高温升值(包括浇灌入模温度)与当地月平均最低温度之差进行计算。
S(t)——考虑徐变影响的松弛系数,一般取0.3~0.5
R——混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,R=1;
当为滑动的垫层时,R=0;
一般地基取0.25~0.50
υ——混凝土的泊松比,可采用0.15~0.20
6.1.底板水平阻力应力计算
地基水平阻力系数CX值计算,根据场地情况取CX1=4.0×
10-2N/mm2。
6.2.各台阶温度差和收缩引起的温度应力
a.6天(第一台阶降温,自第六至第三十天温差和收缩引起的应力)∶
根据公式σmax=ΣΔσi=-ΣEi(t)αΔTi(t)(1-1/(chβL/2))S(t)和
β=(CX/HEi(t))1/2可求得∶
当t=6β=(4.0×
10-2/(2200×
0.108×
105))1/2=4.23×
βL/2=4.23×
10-5×
98200/2=2.076
则可得到chβL/2=4.052
σ(6)=0.108×
2.87×
(1-1/4.052)×
0.208
=0.0485Mpa
b.当t=9β=(4.0×
0.1443×
105))1/2=3.66×
βL/2=3.66×
98200/2=1.797
则可得到chβL/2=3.099
σ(9)=0.1443×
3.64×
(1-1/3.099)×
0.214
=0.0763Mpa
c.当t=12β=(4.0×
0.1716×
105))1/2=3.36×
βL/2=3.36×
98200/2=1.650
则可得到chβL/2=2.700
σ(12)=0.1716×
3.70×
(1-1/2.700)×
0.215
=0.0860Mpa
d.当t=15β=(4.0×
0.1924×
105))1/2=3.17×
βL/2=3.17×
98200/2=1.556
则可得到chβL/2=2.477
σ(15)=0.1924×
3.16×
(1-1/2.477)×
0.233
=0.0844Mpa
e.当t=18β=(4.0×
0.208×
105))1/2=3.05×
βL/2=3.05×
98200/2=1.498
则可得到chβL/2=2.350
σ(18)=0.208×
2.42×
(1-1/2.350)×
0.252
=0.0730Mpa
f.当t=21β=(4.0×
0.221×
105))1/2=2.96×
βL/2=2.96×
98200/2=1.453
则可得到chβL/2=2.255
σ(21)=0.221×
2.15×
(1-1/2.255)×
0.301
=0.0798Mpa
g.当t=24β=(4.0×
0.230×
105))1/2=2.900×
βL/2=2.900×
98200/2=1.424
则可得到chβL/2=2.197
σ(24)=0.230×
1.41×
(1-1/2.197)×
0.524
=0.0925Mpa
h.当t=27β=(4.0×
0.237×
105))1/2=2.86×
βL/2=2.86×
98200/2=1.404
则可得到chβL/2=2.160
σ(27)=0.237×
1.83×
(1-1/2.160)×
0.570
=0.1330Mpa
i.当t=30β=(4.0×
0.243×
105))1/2=2.82×
βL/2=2.82×
98200/2=1.385
则可得到chβL/2=2.122
σ(30)=0.243×
1.89×
(1-1/2.122)×
1.0
=0.243Mpa
j.总降温产生的最大拉应力
σmax=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925
+0.133+0.243=0.9165Mpa
混凝土C40,取Rf=1.8/0.9165=1.96>
1.15,满足抗裂条件。