第十八章 合理化建议及优化方案TA16Word格式文档下载.docx
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可塑状粘土、粉质粘土,流塑状淤泥质粉质粘土;
中、粗沙、砾砂。
厚约12~18m。
残积层(Q4e):
可塑—坚硬状粘性土砾质粘性土。
设计有关数据:
施工桩数:
900根桩径:
1000m桩心距:
800mm垂直精度:
3‰
咬合厚度:
200mm桩长:
A型18mB型21m开挖深度-15.8m
施工机械:
捷程牌MZ系列全套管钻机5台套
施工时间:
2000年6~9月
1.3.3深圳地铁一期工程10标段金益明挖区间钻孔咬合桩施工现场工艺图片情况
钻孔咬合桩施工工艺流程实照
A、施工前准备
B、咬合桩施工工艺流程
(一)、混凝土咬合桩导墙
(二)、钻进、取土、余土外运(三)、套管垂直度检查
(四)、安装钢筋笼
(五)、桩芯混凝土灌注
(六)、拔管成桩
C、施工现场
D、开挖现场及咬合桩桩体
1.4经济比较(表18-1)
围护结构优化方案经济比较表
表18-1
人工挖孔桩与钻孔咬合桩经济分析比较
工程项目
单位
原工程量
工程量
单价(元)
合价(元)
1、人工挖孔桩(原方案)
深层搅拌止水帷幕
m
10080
39.86
401789
人工挖孔灌注桩C25砼
m3
5796
286.89
1662814
桩Ⅰ级钢筋
t
636.3
3940.23
2507168
C15护壁砼
3402
342.83
1166308
护壁钢筋(Ⅰ级筋)
144.9
570939
凿桩护壁
354.69
292.96
103910
桩挖土方
9450
378.96
3581172
以上小计
元
9994100
2、钻孔咬合桩(优化方案)
钻孔咬合桩Ф1.2mC25砼
4750.2
1354.98
6436426
320
1260874
4614.96
387.54
1788482
凿桩C25素砼
135.24
261.93
35423
9521205
优化后减少费用472895元。
2.防水施工优化方案
(1)车站过站区暗挖隧道初步设计在两侧拱脚处防水层与二次模筑混凝土之间设置纵向盲沟,盲沟材料为φ100软式透水管。
由于φ100软式透水管比较大,设置在防水层与二次模筑混凝土之间,不但侵占了二衬混凝土截面影响结构受力,而且受二衬钢筋混凝土保护层的影响,透水管实际不能紧贴防水层,起不到渗排水的作用。
因此,我局建议将φ100软式透水管改为长方形(70×
35mm)软式透水管。
(2)车站南北区为明挖顺作,防水初步设计为:
边墙、顶部设柔性防水层,底板为混凝土自防水。
由于受毛细吸管的作用,车站底板结构与防水层间存在渗水通道。
为使车站主体结构施工后防水质量达到标准,建议在车站底板与防水层结合部增设一道塑性自粘遇水膨胀止水条,以便封闭进入结构的水源,加强结构防水。
安设部位见图18-4。
图18-4底板与防水层相接部位防水处理图
(3)经济比较(表18-2)
防水优化方案经济比较表
表18-2
2、防水原方案与优化方案经济分析比较
1、原方案
ф100软式透水管
306.8
61.72
18936
2、优化方案
70*35mm长方形软式透水管
自粘性膨胀止水条
650
71.65
46573
65509
优化后增加费用46573元。
3.轨道加固优化方案
南京火车站轨道加固初步设计为:
Ⅱ道和Ⅷ道采用人工挖孔灌注桩基础和D16甲型便梁加固方案,Ⅰ道与Ⅲ~Ⅶ道采用扩大基础吊轨纵横梁加固方案;
在隧道开挖支护施工过程中,D16甲型便梁和吊轨纵横梁根据开挖进程与南京火车站站台分布情况倒用。
我局与南京分局取得联系,共同经过认真、仔细地分析,鉴于以下原因:
(1)Ⅱ道和Ⅷ道采用人工挖孔灌注桩基础,因火车轨道之间距离较近(4.85~5.0m),且来往列车频繁;
受列车限界限制,人工挖孔桩施工碴土堆放场地受到限制、出碴困难,且无行车安全距离,故采取人工挖孔桩施工将对南京火车站的正常运营造成不利影响。
(2)站场地下水埋深浅,加上列车的冲击动力作用,人工挖孔桩可能坍孔或过大沉降,对行车安全和人身安全不利。
(3)长管棚能控制不均匀沉降,但并不意味隧道开挖支护就不再沉降,同时隧道开挖沉降影响范围一般为5~6倍洞径(开挖面前1~2倍洞径,开挖面后3~4倍洞径),而且地层应力释放需要一定的时间和过程才能反应到地表,故倒用D16甲型便梁和吊轨是不符合实际情况的。
(4)限速行驶:
正线45km/h,停靠线25km/h。
因此,建议南京火车站8股轨道全部采用扩大基础吊轨纵横梁加固,并在地面沉降基本稳定(经监测成果分析)后拆除倒用,同时加强洞内辅助施工措施。
经济比较(表18-3)
轨道加固优化方案经济比较表
表18-3
架设施工便梁与吊轨纵横梁加固线路经济分析比较
1、架设施工便梁
架设及拆除D16甲型施工便梁
94.1
1772.56
166798
板式橡胶支座(25*35*4.7)
cm3
65800
0.07
4606
C25挖孔桩混凝土
352.6
351.86
124066
挖孔桩钢筋(Ⅱ级筋)
14.42
5094.07
73456
C25护壁混凝土
79.2
490.44
38843
挖孔桩护壁钢筋Ⅱ级筋
5094.07
163
115.25
18786
桩挖石方
269
1232.15
331448
831459
2、吊轨纵横梁加固线路
挖基土方
400
46100
回填土方
160
65.41
10466
C25基础扩大混凝土
240
356.08
85459
基础钢筋(Ⅱ级筋)
19.17
4151.26
79580
吊轨纵横梁加固线路
股道
4
8950.77
35803
257408
优化后减少费用574051元。
4.暗挖隧道优化方案
4.1暗挖隧道优化方案简述
车站过站区暗挖隧道初步设计采用“CRD”法结合φ159长管棚超前加固辅助施工措施进行施工,且二次衬砌紧跟;
施工顺序从北区往南区单向左、右洞错进。
根据新奥法原理和“十八字”方针(管超前、严注浆、短进尺、强支护、快封闭、勤量测),以及我局浅埋暗挖施工隧道的经验,我局建议过站区暗挖隧道采用“CD”法短台阶结合φ159长管棚加小导管超前注浆加固和小导管初期支护背后回填注浆辅助施工措施进行施工,二次衬砌待初期支护基本稳定后进行;
施工顺序:
从南、北区同时开始隧道开挖支护施工,先施工右线隧道,待右线隧道开挖支护贯通后再施工左线隧道。
具体结构详见图18-5。
4.2暗挖隧道优化方案的优点
(1)因隧道下部基本为中风化闪长岩,“CRD”法施工时需采取微震动爆破,对控制围岩变形位移极为不利;
采用“CD”法短台阶施工后可以采用单臂掘进机进行机械开挖施工,避免了因震动对围岩变形位移产生的影响,同时可以加快施工速度,缩短围岩暴露时间,从而减少因围岩变形位移产生的地表沉降量。
(2)因φ159长管棚较长、间距较大,且施工误差较大,很容易产生偏移,从而使注浆效果不佳或固结土体与开挖洞体之间还存在未固结的土体,这部分土体在开挖过程中易掉落,不但在经济上造成损失,而且可能因初期支护拱背空洞较大使沉降量加大;
采用φ159长管棚加小导管超前注浆加固和小导管初期支护背后回填注浆辅助施工措施后,不仅控制了不均匀沉降的产生,而且避免了因土体与初期支护之间存在空洞而引起的地表沉降。
通过以上辅助措施进行施工,可以减少整体沉降量约30%。
(3)初期支护背后回填注浆小导管可以起到锚管的作用,因此拱部砂浆锚杆不再设置。
(4)因左、右洞距离较近(5~6m),采用单洞两端夹击施工,使初期支护先贯通后再施工另一个隧道的初期支护,可以避免因群洞效应产生的地表沉降,同时加快施工进度。
(5)因初期支护承受施工期间全部荷载,二次衬砌待初期支护贯通且基本稳定后进行,可以减少工序之间的相互干扰,有利于质量、安全、文明施工。
(6)过站区隧道通过采取一系列辅助施工措施后,列车安全运营有了更可靠的保障。
4.3经济比较(表18-4、18-5、18-6)
“CRD”工法与“CD”工法经济比较表
表18-4
暗挖隧道CRD工法与CD工法经济分析比较
1、CRD工法
C20素喷砼
385
925.41
356283
主筋Ф25格栅钢架
75
207.49
15562
拆除砼
288.42
111042
482887
2、CD工法
减少拆除砼
593929
优化后减少费用593929元。
隧道人工开挖与掘进机开挖经济比较表
表18-5
暗挖隧道人工开挖与单臂掘进机经济分析比较
1、人工开挖
开挖土方
5876
170.46
1001623
开挖石方
700
187.50
131250
1132873
2、单臂掘进机
单臂掘进机开挖土方
5878
197.66
1161845
单臂掘进机开挖石方
214.89
150423
1312268
优化后增加费用179395元。
隧道锚杆与锚管支护经济比较表
表18-6
暗挖隧道ф22锚杆与ф32注浆锚管经济分析比较
ф22锚杆
11420.2
26.13
298410
ф32注浆锚管
25.43
290416
注水泥浆
200
334.5
66900
357316
优化后增加费用58906元。
过站区暗挖隧道通过优化并进行经济分析,减少费用共计:
355628元。
5.优化方案总体筹划
5.1铁路线路加固施工方法及措施建议方案
本工程招标文件要求过站区隧道的施工与既有地面京沪铁路线路的加固结合进行。
既有地面京沪铁路线路的加固分三次进行,车站隧道的开挖及二衬在既有京沪铁路线路加固期间将停工。
这样,不仅劳动组织管理困难,更重要的是拖延了车站隧道的施工时间,隧道开挖将会对周围土体多次扰动,地表沉降较难控制。
施工实践证明软弱围岩隧道开挖的沉降影响范围一般在5~6倍洞径左右,当隧道开始开挖后,基本上整个过站区都在沉降影响范围内,而地表既有铁路线路加固由于分次进行,这样,未加固的既有铁路线路将会发生较大沉降,给铁路运营构成安全隐患。
因此,拟将既有京沪铁路线路的8股道一次性全部加固后,再进行车站隧道的施工,可确保铁路运营安全,隧道快速通过。
其工序如下:
①通过与铁路有关部门协商对要加固的线路进行45km/h(正线)和25km/h(停靠线)的限速。
②对无缝钢轨线路进行应力释放。
③扩大基础支墩达到设计强度后,对8股轨道采用吊轨纵横梁加固。
④进行车站主隧道南端及北端大管棚的施工。
⑤破除南、北区围护桩,分别从北区、南区开始右线隧道的开挖支护(CD工法施工),开挖支护贯通后,进行二次衬砌施工。
⑥左线隧道施工在右线隧道初期支护完成以后施工。
⑦车站左右线主隧道二次衬砌后,施工横通道大管棚,进行横通道开挖支护、二次衬砌施工。
⑧车站隧道施工完成后,拆除吊轨纵横梁,恢复无缝线路,并进行过站区站台板及结构风管的施工。
5.2总体施工工艺流程建议方案
本工程总体施工工艺流程建议方案本着满足交通疏导,力求均衡生产及确保工期目标来进行安排(见图18-6)。
5.3总体进度安排(建议方案)
5.3.1计划总工期(建议方案)
本工程建议方案的计划总工期为25.7个月,比招标文件要求的总工期27个月提前40天。
计划开工时间为2001年9月1日,计划完工时间为2003年10月21日。
本工程建议方案施工总进度横道图示于图18-7。
本工程建议方案施工总进度网络图示于图18-8。
5.3.2关键工期及里程碑工期(建议方案)
(1)提供车站南端两台盾构机出洞井和地面场地:
2003年7月30日交付,比招标文件要求提前1.5个月。
(2)车站主体结构完工:
2003年8月31日,比招标文件要求提前2个月。
5.4施工总体关键线路(建议方案)
本工程总体关键线路示于图18-9。
图18-9施工总体关键线路图