人货梯基础方案Word格式.docx
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由于地下室顶板设计承载力约为20KN/m2，不能满足施工升降机的设计要求,故须在地下室顶板下加顶。
加顶方案采用Ф48钢管在施工升降机位置相应的地下室顶板下按800×
800mm排布，每排钢管用80×
80mm双木枋加顶托顶紧地下室顶板，为确保人货梯基础安全，除考虑地下室负一层顶板（砼板厚150mm）承受荷载外，并将部分荷载通过纵横架立的Ф48钢管（每条约承7KN荷载）。
附升降机加顶详见支撑示意图。
2、人货梯基础监测：
根据现场实际情况，为确保人货梯安全，特在每台人货梯加强节离地1.0米处，设置四个监测点。
监测采用仪器观测为主，同时辅以现场目测；
每项监测项目的初始值是以后每次监测成果分析的前提和基础，必须保证其准确性，可在人货梯安装时观测，取其均值或经过分析比较再行确定。
观测数据用表格记录，当出现读数异常有可疑现象时，应进行重读，并和上次的观测数据进行对比。
观测数据必须在现场当天处理完毕，如处理结束发现疑问时要立即复测，当数据变化较大时及时报告项目部质安组领导魏富平同志，并组织相关机构研讨，采取有效的加强处理措施。
四、人货梯基础承载力计算（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2）
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图:
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
式中F──人货梯作用于基础的竖向力，F=（单节标准节自重×
节数+吊笼自重+底层及护栏自重+额定载重量+附墙架自重×
个数）×
0.01×
2
F=（150×
53+2×
2000+1209+2×
2000+146×
10）×
=372.38KN
G─基础自重，G=1.2×
25.0×
长×
宽×
高
1#、2#梯G=216.00kN；
A──基础底面的面积，取A=18m2；
基础底面的压力依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.2条。
计算公式如下:
F+G
P=──
A
有附着的压力设计值
1#梯P=（372.38+216.00）/4.500×
4.00=32.69kpa（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）
五、地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。
其中fa──修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；
fak──地基承载力特征值，常规值180kN/m2,取150kN/m2；
（按《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002第5.2.3条的原则确定。
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；
──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取4.000m；
d──基础埋深度,1#梯取0.4m,（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）
解得：
地基承载力设计值1#梯fa=152.98kPa；
（2#、3#、4#、5#、6#梯相同）
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2条（5.2.1-2）验算公式如下:
pkmax≤1.2fa
地基承载力特征值1.2×
fa大于偏心距较大时的压力设计值
1#梯pkmax=32.69kpa（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）满足要求。
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值
1#梯pkmax=32.69kpa；
（2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#梯相同）满足要求。
六、受冲功承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中
hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取
hp=1.00；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=（1480.000+[1480.000+2×
0.4）]/2=1480.40m；
h0──承台的有效高度，取h0=0.35m；
Pj──最大压力设计值，取Pj=46.04kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=46.04×
（3.800+1480.70）×
-738.45/2=-25235192.16kN。
允许冲切力：
0.7×
1.00×
1.57×
1480400.00×
350.00=569435860.00n=569435.86kn
实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求。
七、扣件钢管楼板模板支架计算书
由于1#梯安装在地下室顶板上，所以对模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.1米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用双枋木两条80×
80mm木方。
所以就以160×
80mm方木计算。
采用的钢管类型Ø
48×
3.5。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
八、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=50.000×
0.200×
0.800+0.350×
0.800=8.280kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×
0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×
1.80×
1.80/6=43.20cm3；
I=80.00×
1.80/12=38.88cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.2×
8.280+1.4×
2.400）×
0.200=0.053kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.053×
1000×
1000/43200=1.231N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.200=1.596kN
截面抗剪强度计算值T=3×
1596.0/（2×
800.000×
18.000）=0.166N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
10.680×
2004/（100×
6000×
388800）=0.050mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
九、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=50.000×
0.200=2.000kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
0.200=0.070kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×
0.200=0.600kN/m
静荷载q1=1.2×
2.000+1.2×
0.070=2.484kN/m
活荷载q2=1.4×
0.600=0.840kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.659/0.800=3.324kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
3.32×
0.80×
0.80=0.213kN.m
最大剪力Q=0.6×
0.800×
3.324=1.596kN
最大支座力N=1.1×
3.324=2.925kN
木方的截面力学参数为
W=8.00×
8.00×
8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×
8.00/12=341.33cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.213×
106/85333.3=2.49N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
1596/（2×
80×
80）=0.374N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
最大变形v=0.677×
2.670×
800.04/（100×
9500.00×
3413333.5）=0.228mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
十、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=2.925kN
均布荷载取托梁的自重q=0.123kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.973kN.m
经过计算得到最大支座F=13.015kN
经过计算得到最大变形V=0.7mm
顶托梁的截面力学参数为
W=16.00×
8.00/6=170.67cm3；
I=16.00×
8.00/12=682.67cm4；
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.973×
106/170666.7=5.70N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）顶托梁抗剪计算
7115/（2×
160×
80）=0.834N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
（3）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.7mm
顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
十一、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
十二、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×
3.600=0.536kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
0.800=0.224kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=50.000×
0.800=6.400kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.160kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×
0.800=1.920kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
十三、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；
N=11.28
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.00m；
公式
（1）的计算结果：
=73.94N/mm2，立杆的稳定性计算
<
公式
（2）的计算结果：
=30.80N/mm2，立杆的稳定性计算
十四、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.58m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3948.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×
h=6580mm×
200mm，截面有效高度h0=150mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边6.58m，短边6.58×
1.00=6.58m，
楼板计算范围内摆放9×
9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×
1.2×
（0.35+50.00×
0.20）+
1×
（0.54×
9×
9/6.58/6.58）+
1.4×
（2.00+1.00）=42.66kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=6.58×
42.66=280.72kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×
ql2=0.0513×
280.73×
6.582=623.52kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为28.0℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.49。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=6.95N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=Asfy/bh0fcm=3948.00×
300.00/（6580.00×
180.00×
6.95）=0.14
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.143
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=
sbh02fcm=0.143×
6580.000×
180.0002×
8.1×
10-6=209.3kN.m
结论：
由于ΣMi=209.32=209.32<
Mmax=623.52
所以第5天以后的楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
模板支撑必须保存。
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