某工程脚手架施工方案Word格式.docx

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Φ48×

3.5mm钢管作骨架，使用对接、直角、旋转三种扣件连接杆件，作业层平桥用800mm×

1200mm规格的竹篱笆铺设，架体外侧全覆盖密目式安全网作安全围蔽，主体结构与脚手架之间还需用预埋钢筋、钢丝绳、索具螺旋扣等设拉顶。

2、搭置顺序：

基础硬化――安放垫板――竖立杆――（并同时安装扫地杆）――搭设水平杆――设置抛撑――设置剪刀撑、斜杆和连墙件――铺脚手板――搭挡脚板和拦杆――刷油漆――挂安全密目网――验收――合格后使用。

3、施工准备：

（1）熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式以及建筑物周围的地基、环境等情况；

（2）对脚手架的构配件进行检查验收。

验收合格的构配件按品种规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地排水良好，能遮挡住雨水；

（3）清除脚手架搭设范围内的障碍物并平整场地，土层夯实，脚手架搭置底部砼硬化，硬化宽度为1.5-1.6m，并做好排水措施，如附近有高压线路应采取防护措施；

（4）施工前，单位工程负责人应向搭设和使用人员进行技术、安全交底，交底双方均在交底书上签字。

4、构造要求及搭设方法

（1）扫地杆

离地面起100-200mm高设纵横向扫地杆，以保持脚手架底部的整体性。

脚手架步距取1800mm。

（2）立杆

①本工程分别取立杆纵距1500mm，横距900mm。

②里立杆距外墙完成后饰面的距离为200mm，以保证工人有一定的操作活动空间。

③立杆应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。

（3）连墙件

①连墙点：

连墙点设置在立杆与横杆交点附近，呈梅花形交错布置，将脚手架连接在建筑物上，可靠连接，连接处既要承受拉力也要承受压力。

两排连墙点的垂直距离为2～3步架高，但不大于4m，两排连墙点的水平距离不大于4倍立杆纵距。

转角两侧立杆和顶排架必须设置连墙点。

②混凝土结构墙、梁、柱部位，可预埋圆钢环或角钢；

用6号钢筋将外短横杆节点与内侧立杆绑牢，承受拉力。

利用小横杆顶住墙面，承受压力。

窗洞口处采用2根横杆夹墙，将小横杆与夹墙杆绑扎，以承受拉力和压力。

（4）脚手板

①作业层脚手板沿纵向满铺，不得有超50mm的间隙，离开墙面100～200mm，严禁留探头长度＞150mm的探头板。

②脚手板应在下列部位用铁丝绑扎固定：

脚手板的两端和拐角处；

沿板长方向间隔1500～2000mm；

坡道和平台的两端及可能发生滑动的部位。

（5）挡脚板和护身栏杆

在作业层外立杆内侧要绑二道牢固的护身栏杆，并立挂安全网。

挡脚板高度200mm。

（6）剪刀撑

为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，沿脚手架纵向外侧，由下而上全长全高连续设置剪刀撑，斜杆与地面夹角宜在45°

～60°

范围内，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm。

由于钢管一般为6m／支，全高作剪刀撑斜杆需多支钢管驳接，驳接采用三个旋转扣件搭接不小于1000mm长，不得用对接扣件对接接长。

四、外脚手架的设计及稳定计算

（一）参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处常熟碧溪，基本风压0.39kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.955；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

冲压钢脚手板；

栏杆挡板类别:

冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

2；

5.地基参数

地基土类型:

岩石；

地基承载力标准值（kPa）:

600.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

（二）大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

0.8/（2+1）=0.08kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

0.8/（2+1）=0.8kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.08=0.142kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.142×

1.52+0.10×

1.12×

1.52=0.278kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.327kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.278×

106,0.327×

106）/5080=64.37N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=64.37N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.118×

15004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

0.8×

121900）=1.758mm；

大横杆的最大挠度1.758mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

（三）小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

1.5/（2+1）=0.120kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.5/（2+1）=1.200kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.058+0.12）+1.4×

1.2=1.893kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.038×

0.82/8=0.004kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.893×

0.8/3=0.505kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.509×

106/5080=100.102N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=100.102N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

8004/（384×

121900）=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+1.2=1.378kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1377.6×

800×

（3×

8002-4×

8002/9）/（72×

121900）=0.997mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.997=1.005mm；

小横杆的最大挠度为1.005mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

（四）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.5×

2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

0.8/2=0.015kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.18kN；

Q=3×

1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.058+0.015+0.18）+1.4×

1.8=2.824kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.038/1.80]×

39.40=6.178kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×

2×

（0.8+0.3）/2=0.495kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m

NG3=0.11×

1.5/2=0.165kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

39.4=0.296kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.133kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=3.6kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

7.133+0.85×

1.4×

3.6=12.844kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

7.133+1.4×

3.6=13.6kN；

（六）立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.39kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.955；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.39×

0.74×

0.955=0.193kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.193×

1.82/10=0.112kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=12.844kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=13.6kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=12844.104/（0.186×

489）+111578.616/5080=163.18N/mm2；

立杆稳定性计算σ=163.18N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=13600.104/（0.186×

489）=149.527N/mm2；

立杆稳定性计算σ=149.527N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=600kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=600kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=64.221kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=64.221kPa≤fg=600kPa。

地基承载力满足要求！

五、脚手架拆除的要求

1、脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先架的后拆，后架的先拆。

拆除顺序：

栏杆脚手板剪刀撑斜撑小横杆大横杆立杆等。

严禁上下同时进行拆除作业，用推倒或拉倒的方法进行拆除。

2、杆件拆除时注意事项：

（1）立杆，先抱住立杆再解开最后两个扣。

（2）大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣。

（3）抛撑，先用临时支撑加固后，才允许拆除抛撑。

（4）剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆掉。

3、整片脚手架拆除后的斜道、上料平台必须在脚手架拆除前进行加固，以保证其整体稳定和安全。

4、特殊搭设的脚手架，应单独制订拆除方案，保证拆除工作安全进行。