第2章 传热学Word格式文档下载.docx
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C.棉被变厚了,棉被的导热系数变小了D.棉被外表面的表面传热系数减小了
10.两种厚度相同材质不同的大平壁紧密接触时进行稳态导热过程,第一种材质大平壁的绝对温差大于第二种材质大平壁的绝对温差,即|t1-t2|>|t2-t3|,则()。
A.λ1<λ2B.λ1=λ2C.λ1>λ2D.λ1>>λ2
11.炉墙平壁用两层同样厚度的保温材料保温,两种材料的导热系数分别为λ1、λ2(λ1>λ2),λ1、λ2为常数,下列说法正确的是()。
A.将λ2的材料放在内侧,则保温效果好B.将λ1的材料放在内侧,则保温效果好
C.无论保温材料怎么放置,保温效果一样D.无法确定
12.热力管道外用两层保温材料保温,两种材料的导热系数分别为λ1、λ2(λ1>λ2),λ1、λ2为常数,下列说法正确的是()。
13.不稳态导热采用有限差分方法求解温度场,关于差分方程,下列说法错误的是()。
A.显式差分格式是温度对时间的一阶导数采用向前差分获得,具有稳定性条件
B.隐式差分格式是温度对时间的一阶导数采用向后差分获得,没有稳定性条件
C.显式差分格式中温度对位置的二阶导数采用中心差分格式获得
D.隐式差分格式是温度对位置的二阶导数采用向后差分获得
14.关于傅里叶准则Fo和毕渥准则Bi,下列说法错误的是()。
A.Fo是非稳态导热过程的无量纲时间
B.Fo反映非稳态导热过程进行的深度
C.Bi是表示物体内部导热热阻与物体表面对流换热热阻的比值
D.Bi>0.1,瞬态导热的加热或冷却问题,可以用集总参数法求解
15.当导热过程在两个直接接触的固体表面之间进行,为了减小接触热阻,下列做法错误的是()。
A.降低接触表面的粗糙度
B.增大接触面上的挤压压力
C.在接触表面之间衬以导热系数大且硬度大的材料
D.在接触表面之间涂上一层导热系数大的油脂
16.单纯的导热发生在()中。
A.气体B.液体C.固体D.以上三种物体
17.瞬态导热的物体加热或冷却时,当进入正常情况阶段是指()。
A.物体中各点温度随时间变化率具有一定规律
B.物体中各点温度一致
C.物体中各点温度变化不随时间变化
D.物体表面温度随时间不变
18.有一房间,外墙厚度为400mm,室内墙表面温度为25℃,室外墙表面温度-15℃,则外墙的温度梯度为()。
A.大小为25℃/m,方向垂直于外墙,指向室外
B.大小为25℃/m,方向垂直于外墙,指向室内
C.大小为100℃/m,方向垂直于外墙,指向室外
D.大小为100℃/m,方向垂直于外墙,指向室内
19.等截面直肋,提高肋片效率,下列方法正确的是()。
A.增加肋片的导热系数B.增大肋片的表面传热系数
C.减小肋片的厚度D.增加肋片的长度
20.锅炉炉墙由三层平壁组成,内层是耐火砖层,外层是红砖层,中间石棉保温层。
由内到外三层的厚度和导热系数分别是:
δ1=0.23m,λ1=1.20W/(m·
K),δ2=0.05m,λ2=0.095W/(m·
K),δ3=0.24m,λ3=0.60w/(m·
K)。
炉墙内侧烟气温度
=511℃,烟气侧表面传热系数h1=35W/(m2·
K);
锅炉炉墙外空气温度
=220℃,空气侧表面传热系数h1=315W/(m2·
该传热过程传热系数或通过炉墙的热损失为()。
A.0.82~0.83W/(m2·
K),400~410W/m2
B.0.84~0.85W/(m2·
K),420~430W/m2
C.1.10~1.12W/(m2·
K),580~590W/m2
D.1.20~1.22w/(m2·
K),590~600W/m2
21.接上题,炉墙内外表面温度分别为()。
A.510~512℃,56~58℃B.506~508℃,52~54℃
C.498~500℃,48~50℃D.492~594℃,42~44℃
22.一蒸汽管道,内外直径分别为150mm和159mm,蒸汽管道钢材的导热系数λ1=52W/(m·
为了减少热损失,在管道外包有三层隔热保温材料,内层是62=5mm,λ2=0.07W/(m·
K)的矿渣棉;
中间层是δ3=80mm,λ3=0.10W/(m·
K)石棉预制瓦;
外层是δ4=5mm,λ4=0.14W/(m·
K)石棉硅藻土灰泥。
管道及隔热保温材料各层的单位管长的导热热阻分别为()。
A.1.78×
10-2m·
K/W,1.39×
K/W,1.06m·
K/W,3.4×
K/W
B.1.78×
10-4m·
K/W,0.139m·
C.1.78×
10-3m·
D.1.78×
K/W,1.06×
23.接上题,该管道内外表面温度分别为170℃和50℃,该蒸汽管道的单位长度热损失为()W/m。
A.90~92B.94~96C.97~98D.100~102
24.半径为3mm的电线包一层厚3mm、导热系数λ=0.086W/(m·
K)的橡胶,设包橡胶后其外表面与空气间的表面传热系数(对流换热系数)h2=11.6w/(m2·
计算热绝缘直径,并分析橡胶的作用。
()
A.14.8mm,减少散热B.14.8mm,增强散热
C.12.0mm,增强散热D.12.0mm,减少散热
25.已知一平壁传热过程的传热系数为100W/(m2·
K),热流体侧的表面传热系数为200W/(m2·
K),冷流体侧的表面传热系数为250W/(m2·
K),则平壁的单位面积导热热阻为()m2·
K/W。
A.0.01B.0.001C.0.02D.0.002
26.有一厚度为50mm的无限大平壁,其稳态温度分布为t=200-2000x2(℃)。
大平壁材料的导热系数为40W/(m·
K),大平壁中的内热源强度为()。
A.0B.8000W/m3C.-8000W/m3D.160000W/m3
27.一个体积为20cm×
30cm×
60cm的铁块,导热系数为64W/(m·
K),突然置于平均表面传热系数为12W/(m2·
K)的自然对流环境中,求其Bi数并判断其是否可以采用集总参数法进行计算。
A.0.011,不可以B.0.011,可以C.0.009,不可以D.0.009,可以
28.一直径为0.5mm的热电偶,热电偶材料的λ=125W/(m·
K),ρ=8930kg/m3,c=400J/(kg·
热电偶初始温度为25℃,突然将其放入120℃的气流中,热电偶表面与气流问的表面传热系数h=95W/(m2·
K),求热电偶的过余温度达到初始过余温度的1℃时所需的时间为()s。
A.8~12B.13~17C.18~22D.23~27
29.流体以层流掠过平板时,在x长度内的平均表面传热系数h与x处局部换热系数hx之比h:
hx为()。
A.1:
3B.1:
2C.2:
1D.3:
1
30.在()条件下,热边界层厚度与流动边界层厚度是相等的。
A.Pr<1B.Pr>1C.Pr=1D.不确定
31.管内流动流体某断面平均温度按()计算。
A.对数平均温度B.算数平均温度C.焓值D.质量
32.常物性流体在管内流动进行对流换热,当进入热充分发展段时,表面传热系数hx将()。
A.不变B.增大C.减大D.先增大再减小
33.水以相同的速度、相同的温度及相同边界条件下沿不同管径的管内作受迫紊流换热,两个管子的直径分别是d1和d2,其中d1<d2,管长与管径比大于10,当管壁温度大于流体温度,则对应的表面传热系数分别为h1和h2,则h1和h2的关系是()。
A.h1/h2=(d1/d2)0.1B.h1/h2=(d2/d1)0.1
C.h1/h2=(d1/d2)0.2D.h1/h2=(d2/d1)0.2
34.流体外掠光滑管束换热时,第一排管子的平均换热系数与后排管子平均换热系数相比,第一排管子的平均换热系数()。
A.最小B.最大C.与其他各排相同D.不确定
35.常物性流体管内受迫流动,沿管长流体的平均温度,在常热流边界条件下呈()变化,在常壁温边界条件下呈()规律变化。
A.对数曲线,对数曲线B.对数曲线,线性C.线性,线性D.线性,对数曲线
36.常物性流体自然对流换热准则关联式的形式为()。
A.Nu=CGrnPrm(n≠m)B.Nu=C(GrPr)n
C.Nu=C(GrRe)nD.Nu=CRenPrm
37.关于Bi和Nu准则,下列说法错误的是()。
A.Bi和Nu的表达式一样,式中物理量含义相同
B.成是反映瞬态稳态导热问题的无量纲准则
C.Nu是反映对流换热问题的无量纲准则
D.Bi准则和Nu准则没有关系
38.关于Gr和Re准则,下列说法错误的是()。
A.Gr准则表征了浮升力与黏性力的比值B.Gr反映自然对流流态对换热的影响
C.Re准则表征了黏性力与惯性力的比值D.Re反映受迫对流流态对换热的影响
39.受迫对流中一般都存在自然对流的影响,可以忽略自然对流影响的受迫对流应满足()。
A.Gr/Re2<0.1B.Gr/Re2≤10C.Gr/Re2≥0.1D.Gr/Re2≥10
40.蒸汽沿向下方向外掠光滑管束凝结换热时,第一排管子的平均凝结表面传热系数()。
A.最小B.最大C.与其他各排相等D.不确定
41.无限空间自然对流,在常壁温或常热流边界条件下,当流态达到旺盛紊流时,沿程表面传热系数hx将()。
A.增大B.不变
C.减小D.开始减小,而后增大
42.由于蒸汽中存在空气,会使水蒸气凝结时表面传热系数()。
A.不变B.增大C.减小D.不确定
43.下列工质中Pr数最小的是()。
A.空气B.水C.变压器油D.水银
44.判断同类现象是否相似的充分必要条件为()。
A.单值性条件相似,已定的同名准则相等
B.物理条件和几何条件相似,已定的同名准则相等
C.物理条件和边界条件相似,已定的同名准则相等
D.几何条件和边界条件相似,已定的同名准则相等
45.管内受迫对流换热,当管内流速增加一倍时,表面传热系数增加比例最大的是()。
A.层流B.过渡流C.紊流光滑区D.紊流粗糙区
46.夏季在维持20℃的室内工作时一般穿单衣感到舒适,而冬季在保持20℃的室内工作时却必须穿绒衣才觉得舒适,这主要是因为()。
A.冬季和夏季人的冷热感觉不一样
B.在室内冬季人周围物体(墙体)的温度低于夏季人周围物体(墙体)的温度
C.冬季房间的湿度小于夏季房间的湿度
D.冬季房间的风速大于夏季房间的风速
47.同一流体以同一流速分别进行下列情况对流换热,表面传热系数最大的是()。
A.横掠单管B.在管内流动C.纵掠平板D.纵掠单管
48.空气夹层的当量导热系数λe与空气的导热系数λ之比为()。
A.小于1B.等于1C.大于1D.大于或等于1
49.随着沸腾换热表面过热度(tW-tS)增加,气化核心逐渐增多,后增加的气化核心的大小比先形成的核心大小的()。
A.大B.小C.相等D.不确定
50.水受迫对流换热、水自然对流换热、水沸腾换热、空气受迫对流换热、空气自然对流换热的表面传热系数分别为h1,h2,h3,h4,h5,它们的大小顺序是()。
A.h1>h2>h3>h4>h5B.h3>h1>h4>h2>h5
C.h3>h1>h2>h4>h5D.h1>h3>h2>h4>h5
51.对流换热以()作为基本计算式。
A.傅里叶定律B.牛顿冷却公式C.普朗克定律D.热力学第一定律
52.大空间等温竖壁紊流自然对流换热的准则Nu=C(GrPr)n中的指数n是()。
A.0.8B.1/4C.1/3D.0.2
53.表面传热系数为8000W/(m2·
K)、温度为20℃的水流经60℃的壁面,其对流换热的热流密度为()W/m2。
A.3.2×
105B.3.2×
104C.6.4×
105D.6.4×
104
54.20℃的水以1.24m/s的速度外掠长250mm的平板,壁温为60℃。
在x=250mm处的速度边界层厚度δ和温度边界层厚度δt分别为()。
[定性温度取边界层的平均温度tm=40℃,查得此温度下水的物性参数为:
λ=0.0635W/(m·
K),v=0.659×
10-6m2/s,Pr=4.31)]
A.1.81~1.83mm,1.11~1.13mmB.1.84~1.86mm,1.14~1.16mm
C.1.11~1.13mm,1.81~1.83mmD.1.14~1.16mm,1.84~1.86mm
55.接上题,计算平板在x=250mm处的局部表面传热系数hx,整个平板的表面传热系数h以及单位宽度的热流量为()。
A.941W/(m2·
K),1882W/(m2·
K),9.4kW
B.1882W/(m2·
K),94lW/(m2·
C.941W/(m2·
K),18.8kW
D.1882W/(m2·
K),941W/(m2·
K),-18.8kW
56.已知高度H=732mm,表面温度tW=86℃的散热器,室温tf=18℃。
散热器的自然对流表面传热系数为()W/(m2·
[空气在定性温度tm=(tf+tW)/2=52℃,查得此温度下水的物性参数为:
λ=0.0284w/(m·
K),v=18.1×
10-6m2/s,Pr=0.697,准则方程系数C=0.1,n=1/3]
A.4.60~4.62B.4.63~4.65C.4.67~4.69D.4.50~4.51
57.在Grδ<2000时,垂直空气夹层的换热过程相当于纯导热过程。
已知tw1=15℃,tw2=5℃,在这种情况下导热量为最小时夹层厚度()mm。
A.6~8B.8~10C.10~12D.12~14
58.面积为A2的空腔2与面积为A1的内包小凸物1之间的角系数X2,1为()。
A.1B.A1/A2C.A2/A1D.2A1/A2
59.两表面发射率均为ε的无限大平行平板,若在其间加入两个表面发射率也为ε的遮热板,则换热量减少为原来的()。
A.1/5B.1/4C.1/3D.1/2
60.北方深秋季节,晴朗的早晨,树叶上常常可看到结了霜。
问树叶结霜的表面是在()。
A.上表面B.下表面
C.上、下表面D.有时上表面,有时下表面
61.内壁黑度为ε,温度为T,直径为D的空腔黑体,球壁上有一直径为d(d<<D)的小孔,该空腔通过小孔向外辐射的能量为()。
A.εσbT4πD2/4B.σbT4πD2/4C.εσbT4πd2/4D.σbT4πd2/4
62.若粗糙红砖、空气、表面氧化的铜管、磨光的铝的表面发射率分别为ε1,ε2,ε3,ε4,则有()。
A.ε1>ε2>ε3>ε4B.ε2>ε4>ε3>ε1C.ε1>ε3>ε4>ε2D.ε3>ε2>ε1>ε4
63.在辐射换热系统中,若表面J=Eb或J≈Eb,此表面不可能为()。
A.黑体B.绝热面C.无限大表面D.灰体
64.为了提高太阳灶的效率,在吸收能的表面上涂一层涂料,四种涂料的单色吸收特性如下图所示,选择()种好。
65.等边三角形无限长柱孔,任意两相邻表面之间的角系数为()。
A.1/3B.1/4C.1/8D.1/2
66.以下气体不是辐射气体的是()。
A.氧气B.甲烷C.水蒸气D.二氧化碳
67.如图2-49所示,1为无限长圆柱表面,2为无限大平面,则角系数X12为()。
A.X1,2=0.2B.X1,2=0.4C.X1,2=0.5D.X1,2=1.0
68.减少保温瓶的散热,将瓶胆的两层玻璃之间抽成真空,则主要可以减少()。
A.辐射换热散热B.导热散热
C.对流换热散热和辐射换热散热D.对流换热散热
69.如图2.50所示,一半球真空辐射炉,球心处有一尺寸不大的圆盘形辐射加热元件,加热元件的定向辐射强度和辐射量有()关系。
A.IOA>IOB,qA>qBB.IOA<IOB,qA<qB
C.IOA=IOB,qA>qBD.IOA=IOB,qA<qB
70.有一台放置与室外的冷库,从减小冷库冷量损失的角度,冷损失最小的冷库外壳颜色为()。
A.绿色B.蓝色C.灰色D.白色
71.一表面近似为灰表面,则该表面()。
A.ελ≠εB.ελ≠ε=常数C.ελ=ε≠常数D.ελ=ε=常数
72.空间辐射热阻与()无关。
A.表面粗糙度B.表面尺寸
C.表面形状D.表面间的相对位置
73.大气层能阻止地面上绝大部分的热辐射透过,这称之为大气层的()。
A.选择性B.温室效应C.吸收性D.反射性
74.黑体在1000℃时的发射辐射力为()W/m2。
A.56700B.567000C.148970D.14897
75.有一黑体温度为3527℃,单色发射力最大的波长为()μm。
A.0.82B.0.76C.8.2D.7.6
76.黑体表面温度由30℃增加到333℃,该表面辐射力增加为原来()倍。
A.15B.20C.16D.11
77.有一空气层,热表面温度为300℃,发射率为0.5,冷表面温度为100℃,发射率为0.8。
当表面尺寸远大于空气层厚度时,求两表面之间的辐射换热量()W/m2。
A.2228B.22280C.202D.2020
78.某车间的辐射采暖板的尺寸为2.0m×
1.0m,板面的发射率为0.96,温度为127℃,车间墙面温度为13℃。
如果不计辐射板背面及侧面的辐射作用,辐射板面与车间墙面间的辐射换热量为()W/m2。
A.28B.280C.206D.2058
79.两平行大平壁的发射率分别为0.5和0.8,在其中间加入一片两面发射率均为0.1的铝箔,则辐射换热是没有加铝箔的换热量的()。
A.5.5%B.6.8%C.8.2%D.10.6%
80.两块平行放置的平板,板间距远小于板的面积,两板的表面发射率均为0.8,温度分别为227℃和127℃。
两板辐射换热的热流密度为()W/m2。
A.1395B.90.5C.80.5D.1385
81.接上题,板的发射辐射、板的有效辐射为()。
A.2835W,3195WB.2835W/m2,3195W/m2
C.120W,150WD.120W/m2,150W/m2
82.接上题,对板的投入辐射和板的反射辐射板分别为()。
A.1900W/m2,320W/m2B.1900W/m2,360W/m2
C.1800W/m2,320W/m2D.1800W/m2,360W/m2
83.若换热器中,一侧流体为冷凝过程(相变),另一侧为单相流体,下列说法正确的是()。
A.逆流可获得比顺流大的换热温差B.顺流可获得比逆流大的换热温差
C.逆流或顺流可获得相同的温差D.垂直交叉流可获得最大换热温差
84.用ε-NUT法进行换热计算时,如果比热容量比Cmin/Cmax=0,且NTU均相同,则逆流效能()顺流效能。
A.大于B.等于C.小于D.远远大于
85.高温流体的热量通过一固体壁面而传给另一侧的低温流体,这种情况下传热系数K和流体组合的关系正确的是()。
A.K水-气>K水-水>K气-气B.K气-气>K水-气>K水-水
C.K水-水>K气-气>K水-气D.K水-水>K水-气>K气-气
86.当通过固体壁面传热时,采用加肋增强传热,说法正确的是()。
A.在流体表面传热换热系数小的一侧加肋,传热效果好
B.在流体表面传热换热系数大的一侧加肋,传热效果好
C.在两侧都加肋,传热效果好
D.在两侧任何一侧加肋,传热效果一样好
87.暖气片外壁与周围空气之间的换热过程为()。
A.纯对流换热.B.纯辐射换热C.传热过程D.复合换热
88.冬季一车间的外墙内壁温度为tw=10℃,车间的内墙壁温度tam=16.7℃,车间内气体温度tf=20℃。
已知内墙与外墙间的系统发射率为0.9,外墙内墙对流换热表面传热系数hc=3.21W/(m2·
K),外墙的热流密度为()W/(m2·
A.32.1B.42.2C.64.2D.86.6
89.接上题,外墙内壁复合换热表面传热系数()W/(m2·
K),热损失中辐射散热所占的比例为()。
A.6.42;
0.5B.64.2;
0.5C.9.58;
0.5D.95.8;
0.5
90.在换热器中,重油从300℃冷却到200℃,使石油从20℃加热到180℃。
顺流布置和逆流布置时换热器的对数平均温差分别为()。
A.98.5℃,148℃B.148℃,98.5℃C.148℃,122.5℃D.122.5℃,148℃
91.一套管式换热器,水从180℃冷却到100℃,油从80℃加热到120℃,该换热器的对数平均温差和效能分别为()。
A.49.7℃,0.8B.49.7℃,0.6C.36.4℃,0.8D.36.4℃,0.6
92.400℃的热气体流入一逆流式换热器中,气体的出口温度为200℃,气体将质量流量为20kg/s,定压比热为4.18kJ/(kg·
K)的水从30℃加热到80℃。
换热器的换热面积为3