大梁模板设计Word格式文档下载.docx

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fm=12N/mm2E=1.1×

104N/mm2密度为7.5KN/m3

梁高1.5米，浇注砼对模板的侧压力标准值。

FmA×

=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×

24×

8×

1.2×

1.15×

21/2=51.4KN/m2

=rH=24×

1.5=35.52KN/m2

取两者中较小值

倾倒砼时产生的水平荷载标准值依照规范为2KN/m2，震捣砼时产生的荷载标准值依照规范为对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板为4.0KN/m2

新浇注砼对模板侧压力计算荷载：

侧压力F1=35.52×

1.2=42.6KN/m2

震捣砼F2=4×

1.4=5.6KN/m2

两项合计：

F=48.2KN/m2

乘以折减系数0.9得43.38KN/m2

2、大梁侧模计算:

木夹板长度为1.8米，厚18毫米，竖楞方木间距按300厘米，故侧模按五跨连续板计算

强度验算（取1mm宽板带计算）查表弯矩系数KN=-0.105

mmA×

=0.105×

0.04338×

3002=410N·

mm

W=bn2/6=1×

182/6=54mm2

σ=m/W=410/54=7.6N/mm2<

12N/mm

挠度验算查表Kf=0.644

取侧压力42.6KN/m2

乘以折减系数0.9得38.34KN/m2

ω=kfqL４/100EI=0.37mm<

L/400

符合要求

３、大梁侧模支承竖楞计算

竖楞木方规格70×

90，距间300mm，计算简图如下：

Ra=7.5×

800/2+6.96×

800/2×

2/3=4856（N）

Rb=7.5×

1/3+2.7×

560+4.8×

560/2=6784（N）

悬臂端弯矩mb=2.7×

5602/2+（7.5-2.7）×

560/2×

560/3=674240（N·

mm）

偏于安全考虑，不计悬臂端弯矩对a—b跨中的反弯矩影响，则a—b跨中弯距简化为均布荷计算

m中=1/8（14.46+7.5）/2×

8002=878400Nmm.>

mb

w=1/6×

70×

902=94500mm3

σ=878400/94500=9.3N/mm<

fm

竖楞挠度验算：

考虑到施工中悬臂长度要适当调整（天面有坡度），按最不利情况考虑，不计悬臂与跨中的相互有利作用。

ω=5ql4/384EI

=5[（14.46+7.5）/2×

8004]/384×

9000×

1/12×

903=1.54mm<

L/250=3.2

悬臂端fmA×

=（11q1+4q2）L4/120EJ×

1/1.2×

0.88=2.1mm

满足要求。

4、钢管围檩计算：

每组围檩使用2Ф60×

3.5钢管

计算简图：

对拉螺栓作为围檩的支承

因竖楞间距很小，选择最大反力RB化为等效均布荷载qq=Rb/300=6784N/300mm=22.6N/m

偏于安全按三跨连续梁计算弯矩

mB=-0.117×

22.6×

9002=-2.14×

106N.mm

W=248800×

2×

2/30=16590mm3×

2=33180mm3

强度验算（按弹性阶段计算）:

σ=2.14×

106N·

mm/33180mm3=64N/mm2<

f=215f为三号钢强度

挠度验算:

ω=KfqL4/100EI=0.667×

26.6×

9004/（100×

2.06×

105×

497600）=1.13mm

=f/L=1/500符合要求。

5、对拉螺栓计算

梁中部围檩使用，中上部螺栓都为900mm，最大拉力为

P1=900×

22.6N/mm=20340N=2.034KN

选用M18螺栓容许拉力为29.6KN.

6、大梁底模计算

底模自重7.5×

0.018×

0.4×

1.5=0.0648KN/m

砼自重24×

1.48×

1.2=17.05KN/m

钢筋荷重1.57KN/m

振捣砼荷载2×

1.2=0.96KN/m

合计19.64KN/m乘以的减系数0.9等于17.68KN/m

木夹板长度为1.8米，厚2.5厘米，横楞方木与竖楞相同底板按五跨连续梁强度计算：

17.68×

0.32=0.163KN/mm=0.167×

106Nmm

W=bh2/6=400×

182/6=21600mm3

σ=mmA×

/W=7.73N/mm2<

13N/mm2

挠度计算：

ω=KfqL4/100EJ=0.41mm<

[ω]=L/400=0.75mm

7、大梁底模横楞计算

横楞间距0.3m，把底模荷载化为横楞线荷载17.68

悬挑支座处的弯矩最大为m=qL2/2=88400

横楞强度验算：

σ=88400/（1/6×

702）=1.54<

fm=11N/mm2

（三）、支撑体系的确定及验算

支撑体系采用钢管门式架作模板支架，门式架垂直于梁轴线的交错布置，用两对（架距0.9m）门架按标准构架尺寸交错布置并全部装设交叉支撑。

采取合理的二层二次支撑方案，以解决下部结构承载力小于施工荷载的问题，保证下部结构不受破坏。

门式架型号采用mJ1219，间距为900mm，每榀门架支承楼板宽2m。

经计算，用mJ1219型门架作模板支架，用拉杆和剪力撑加固后每根立杆每米高度自重为0.21KN/m.

楼板及支架自重标准值q1

楼板模板（其中包括梁模板）自重为：

（0.5×

0.9）/2=0.45K/N

每根门架立杆自重为：

0.21=1.68KN

合计q1=0.45+1.68=2.13KN

新浇砼自重标准值q2

梁板砼体积为:

0.15×

0.9+0.9×

（1.48-0.15）=0.7488m3

q2=（24×

0.7488）/2=8.99KN

钢筋自重标准值q3

楼板：

（2×

0.9）/2×

1.1=0.149KN

梁：

（0.9×

1.48）/2×

1.57=0.418KN

合计：

q3=0.567KN

施工人员及施工设备荷载标准值q4

q4=（2×

0.9×

1）/2=0.9KN

振捣时产生的荷载标准值q5

q5=（2×

0.9）/2=1.8KN

按GB50204----92表2.2.3，平板和梁的支架的组合荷载有所不同，但考虑到门架承载面积为2m×

0.9m，范围包括梁板在内，故按5项荷载组合计算，荷载分项系数按GB50204——92B附表1.3选用，根据施工手册第三版式（5—7）：

Sd=0.9[1.2SGK+1.4SQK]

最不利的底层立杆N=0.9[1.2×

（q1+q2+q3）+1.4（q4+q5）]=16.02KN

根据施工手册第三版式（5—43）

Nd=φAf/rm=17.3KN

验算以门架单立杆计得

N=16.02KN<

Nd符合要求。

（四）、天面施工荷载计算：

大梁每米荷重410/24.6=16.67（KN/m2）

天面板、次梁荷重（板、梁按平均厚度150mm）

砼自重q1=0.15×

24=3.6（KN/m2）

钢筋自重q2=1.1×

0.15=0.165（KN/m2）

模板自重q3=0.5（KN/m2）

高支撑系统（钢管门式加）q4=0.21×

8/（2×

0.9）=0.93（KN/m2）

施工人员及工具q5=1.0（KN/m2）

总荷重q=6.195（KN/m2）

根据设计荷载标准值为7KN/m2。

施工荷载通过门式架传给一、二、三层板，将大梁每延米荷载化成等效均布荷载：

q施=（16.67/6+6.195）/3=2.99KN/m2<

7KN/m2

由上得出结论：

采用二层二次支顶方案是可行的，在施工荷载作用下，支承层结构是安全的。

（五）、保证工程质量的技术措施

1、本工程质量控制措施的重点之一是六榀预应力砼大梁施工。

预应力张拉施工要有合格证资质等级的施工单位承担。

预应力及普通钢筋都要有出厂合格证和现场抽样试验报告，锚具要有出厂合格证及检验合格证，张拉设备要有检验报告。

预应力分项工程完成后，要及时交付完整的预应力施工技术资料存档。

2、施工前请设计院对天面结构修改设计进行设计交底，同时进行图纸会审，发现问题及时解决，以保证施工顺利进行。

3、本工程梁截面较大，梁上下主筋都为7-9Ф25。

在梁端处，钢筋更加密集，给施工造成一定难度。

对此采取如下措施。

3.1在梁头处改为细石砼，以免石子卡在钢筋中间，影响砼浇筑造成的蜂窝、孔洞。

3.2要求砼和易性好，既保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，不得有大的石子，以保证砼的质量。

3.3大梁应分层浇筑，每层厚度不超过60公分，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拔出，震动棒不准贴近模板、固定架、锚垫板等铁件。

分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼5Cm以上。

天面板使用平板振动器。

3.4在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。

必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。

3.5梁支座地节点部位要进行认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌砼时对节点处垫5Cm厚同等级砂浆，以保证砼的接槎质量。

3.6砼试块制作，除按常规要求外，预应力每批增加一组试件，与大梁砼在同条件下养生。

根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间，进行试件强度检验，达到设计规定75%设计强度后，方可进行预应力筋张拉施工。

砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂逢。

（六）、梁板高支撑模板系统施工安全技术措施

1、遵照中建委[1998]51号文件精神，结合本工程的实际情况，特拟订高支撑模板系统施工安全技术措施。

2、对进场的门架和配件进行全面检查，严禁使用有变曲、凹陷、裂纹的钢管门式架，以确保使用安全。

3、钢管下部设垫木，以保护下层楼板，严格控制第一步门架顶面的标高，其水平误差不得大于5mm，（超出时，应塞垫铁板予以调整）。

4、在脚手架的顶部和下部加设通常的大横杆，每两层门架在纵向和横向设拉杆连接固定加强。

5、满设交叉支撑和水平架。

纵向设置剪刀撑，剪刀撑与楼面一般成45度，与立柱连接牢固。

6、上下层立杆接头应牢固可靠，接头宜采用穿心套接驳或臂扣锁紧，严格控制门架的垂直度和水平度，使之符合要求。

控制首层门型架的垂直度和水平度。

在装上后要逐片地、仔细地地调整好，使门架竖杆在两个方向的垂直偏见差控制在2mm内，门架顶部的水平偏差控制在5mm内。

接门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中的偏差不宜大于3mm。

同时注意出事门架的垂直度和水平度。

7、立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接，以防止滑脱移位。

8、为了实现二层二次支顶方案。

支承层结构砼强度达到设计强度才可以浇注天面砼。

支承二、三层楼板的支顶，必须全部回顶，使结构自重自己承担，回顶尽量对正上层支顶位置，在天面大梁垂直投影线上布置钢支撑，并在钢支撑上下两端垫衬木板，以增大受力面积，为确保下层结构不受破坏，施工过程中对下层楼盖进行了变形观测，共布置5个观测点，发现最大变形为2mm，卸荷后复原。

对钢支撑的观测表明，没有发生弯曲现象。