扣件式脚手架计算书地下室Word格式.docx

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二、荷载设计

脚手板类型

木脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.35

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.129

横向斜撑布置方式

4跨1设

结构脚手架作业层数njj

1

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）

2

地区

四川广元市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

0.09

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

1.06，0.796

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.029，0.021

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

107800

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+1.4×

Gk×

la/（n+1）=1.2×

（0.033+0.35×

1.5/（2+1））+1.4×

3×

1.5/（2+1）=2.35kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+Gk×

la/（n+1）=（0.033+0.35×

1.5/（2+1））+3×

1.5/（2+1）=1.708kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×

0.92/8，2.35×

0.152/2]=0.238kN·

m

σ=Mmax/W=0.238×

106/4490=52.992N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'

lb4/（384EI），q'

a14/（8EI）]=max[5×

1.708×

9004/（384×

206000×

107800），1.708×

1504/（8×

107800）]=0.657mm

νmax＝0.657mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

3、支座反力计算

Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.35×

（0.9+0.15）2/（2×

0.9）=1.439kN

Rmax'

=q'

（lb+a1）2/（2lb）=1.708×

0.9）=1.046kN

四、纵向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.439kN

0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=1.046kN

=0.033kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.584×

106/4490=130.136N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝3.09mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=3.328kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：

Rmax=1.439kN≤Rc=0.85×

8=6.8kN

纵向水平杆：

Rmax=3.328kN≤Rc=0.85×

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+（lb+a1）×

n/2×

0.033/h）×

H=（0.129+（0.9+0.15）×

2/2×

0.033/1.8）×

8=1.187kN

单内立杆：

NG1k=1.187kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

（lb+a1）×

Gkjb×

1/2/2=（8/1.8+1）×

1.5×

（0.9+0.15）×

0.35×

1/2/2=0.75kN

1/2表示脚手板2步1设

NG2k1=0.75kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/2=（8/1.8+1）×

0.17×

1/2=0.694kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

8=0.12kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.75+0.694+0.12=1.564kN

NG2k=NG2k1=0.75kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj+nzj×

Gkzj）/2=1.5×

（1×

3+1×

2）/2=3.937kN

内立杆：

NQ1k=3.937kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（1.187+1.564）+0.9×

3.937=8.264kN

（1.187+0.75）+0.9×

3.937=7.287kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

424

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×

103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（1.187+1.564）+1.4×

3.937=8.815kN

σ=N/（φA）=8814.755/（0.188×

424）=110.583N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（1.187+1.564）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.021×

1.82/10=0.013kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=8263.505/（0.188×

424）+12859.56/4490=106.531N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、脚手架架体高度验算

Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））/gk=（0.188×

424×

205×

10-3-（1.2×

1.564+1.4×

3.937））/0.129=69.388m

Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×

NQ1k+MwφA/W））/gk=（0.188×

1.564+0.9×

3.937+0.013×

1000×

0.188×

424/4490））/0.129=71.892m

Hs=69.388m>

H=8m

九、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

1500

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.029×

1.8×

1.5=0.658kN

长细比λ=l0/i=1500/15.9=94.34，查《规范》表A.0.6得，φ=0.634

（Nlw+N0）/（φAc）=（0.658+3）×

103/（0.634×

424）=13.608N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=0.658+3=3.658kN≤0.85×

12=10.2kN

十、立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg（kPa）

140

地基承载力调整系数mf

垫板底面积A（m2）

0.25

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.689/（1×

0.25）＝26.758kPa≤fg＝140kPa