50梁模板轮扣式梁板立柱共用计算书Word格式.docx
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天津
地区
天津市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
0.51
模板支架顶部离建筑物地面高度（m）
6
风荷载体型系数μs
单榀模板支架μst
0.138
整体模板支架μstw
1.629
ωfk=ω0μzμstw=0.249
支架外侧模板μs
1.3
ωmk=ω0μzμs=0.199
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
脚手架安全等级
II级
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等
梁跨度方向立杆间距la（mm）
1200
梁两侧立杆横向间距lb（mm）
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
支撑架顶层水平杆步距h'
（mm）
立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2（mm）
500
新浇混凝土楼板立杆间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1200、1200
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置
居中
梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立杆根数
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑小梁根数
梁底支撑小梁间距
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
承载力设计值调整系数γR
扣件传递的荷载偏心距e（mm）
50
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019
荷载系数参数表：
正常使用极限状态
承载能力极限状态
抗倾覆
可变荷载调整系数γL
0.9
可变荷载的分项系数γQ
永久荷载的分项系数γG
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝γ0×
[1.3（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.5×
γL×
Q1k]×
b=1×
[1.3×
（0.1+（24+1.5）×
0.45）+1.5×
0.9×
3]×
1＝19.098kN/m
q1静＝γ0×
1.3×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝1×
[0.1+（24+1.5）×
0.45]×
1＝15.047kN/m
q1活＝γ0×
1.5×
Q1k×
3×
1＝4.05kN/m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1×
1×
b＝[1×
0.45）+1×
1＝14.575kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×
19.098×
0.12＝0.024kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.024×
106/37500＝0.637N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
14.575×
1004/（100×
10000×
281250）＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×
15.047×
0.1+0.437×
4.05×
0.1＝0.741kN
R2=1.25q1L=1.25×
0.1＝2.387kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2L=0.375×
0.1＝0.547kN
R2'
=1.25q2L=1.25×
0.1＝1.822kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.667
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.667
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=0.741/1＝0.741kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2]/b=Max[2.387]/1=2.387kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R3/b=0.741/1＝0.741kN/m
小梁自重：
q2＝1×
（0.3-0.1）×
0.2/2=0.026kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×
0.45×
（0.45-0.1）=0.205kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×
（0.45+（24+1.1）×
0.1）+1.5×
（0.6-0.2/2）/2×
1=1.975kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×
（（1.2-0.6）-0.2/2）/2×
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.741+0.026+0.205+1.975=2.947kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.387+0.026=2.413kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.741+0.026+0.205+1.975=2.947kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.947,2.413,2.947]=2.947kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=0.547/1＝0.547kN/m
q1中'
＝Max[R2'
]/b=Max[1.822]/1=1.822kN/m
q1右'
＝R3'
q2'
＝1×
0.2/2=0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（0.45-0.1）=0.158kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
0.1）+1×
1=1.49kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=0.547+0.02+0.158+1.49=2.214kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=1.822+0.02=1.842kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=0.547+0.02+0.158+1.49=2.214kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[2.214,1.842,2.214]=2.214kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×
2.947×
1.22，0.5×
0.22]＝0.53kN·
σ=Mmax/W=0.53×
106/42667=12.433N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×
1.2，2.947×
0.2]＝2.21kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.21×
1000/（2×
80）＝1.036N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.521q'
l14/（100EI）＝0.521×
2.214×
12004/（100×
9350×
170.667×
104）＝1.499mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝2.214×
2004/（8×
104）＝0.028mm≤[ν]＝2l2/250＝2×
200/250＝1.6mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×
1.2,0.375×
1.2+2.947×
0.2]=4.42kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.42kN,R2=3.619kN,R3=4.42kN
正常使用极限状态
Rmax'
=max[1.25q'
L1,0.375q'
L1+q'
L2]=max[1.25×
1.2+2.214×
0.2]=3.321kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=3.321kN,R2'
=2.763kN,R3'
=3.321kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×
Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.203×
106/4490=45.185N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.547kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.547×
1000/424＝12.015N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm
支座反力依次为R1=0.105kN，R2=7.266kN，R3=0.105kN
立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.105/0.6=0.175kN，P2=7.266/0.6=12.111kN，P3=0.105/0.6=0.175kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.105,0.105]＝0.105kN≤0.85×
8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2]＝12.111kN≤[N]/γR=30/1=30kN
八、立杆验算
立杆钢管截面类型（mm）
立杆钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立杆截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立杆截面抵抗矩W（cm3）
立杆弹性模量E（N/mm2）
立杆截面惯性矩I（cm4）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
水平杆钢管截面类型（mm）
水平杆钢管计算截面类型（mm）
剪刀撑设置
有
扫地杆高度h1（mm）
350
节点转动刚度（kN·
m/rad）
竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）
竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）
高度修正系数
扣件传递的竖向荷载偏心矩e（mm）
1、长细比验算
《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：
hmax=h=1200mm
λ=hmax/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度：
l0=βHβaμh=1×
1.032×
2.405×
1200=2978mm
μ----立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）=206000×
10.78×
104/（1200×
106）+600/（6×
1200）=1.317
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max（350/1200,500/1200）=0.417
αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=1200/1200=1
βH----高度修正系数
l02=h’+2k0h2=1200+2×
0.7×
500=1900mm
l0=max（l01,l02）=max（2978,1900）=2978mm
λ=l0/i=2978/15.9=187.296，查表得，φ＝0.205
支撑脚手架风线荷载标准值:
qwk=la×
ωfk=1.2×
0.249=0.299kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk=la×
Hm×
ωmk=1.2×
0.199=0.239kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×
3.12×
0.299+3.1×
0.239=2.176kN.m
P1＝0.175kN，P2＝12.111kN，P3＝0.175kN
两侧立杆最大受力N＝max[P1+N边1，P3+N边2]+1×
0.15×
3.1＝max[0.175+1×
（1.2+0.6-0.2/2）/2×
1.2，0.175+1×
（1.2+1.2-0.6-0.2/2）/2×
1.2]+0.605＝8.835kN
中间立杆最大受力N＝max[P2]+1×
（3.1-0.45）＝max[12.111]+0.517＝12.628kN
梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=F×
e=（8.835-0.605）×
0.05=0.412kN.m
不考虑风荷载
中间立杆稳定性验算:
f＝N/（φA）＝12627.528/（0.205×
424）=145.278N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2
两侧立杆稳定性验算：
f＝N/（φA）+M1/（W（1-1.1φN/NE′））=8835.101/（0.205×
424）+0.412×
106/（4.49×
103×
（1-1.1×
0.205×
8835.101/24574.104））=201.388N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2
NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×
206000×
424/187.2962=24574.104N
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：
当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算
H/B=3.1/20=0.155≤3
H=3.1m≤5m
十、架体抗倾覆验算
参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：
B2l'
a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'
a[qH/（l'
a×
l'
b）+G1k]+2×
Gjk×
B/2=202×
1.2×
[0.15×
3.1/（1.2×
1.2）+0.45]+2×
20/2=391kN.m≥3γ0Mok=3×
2.176=6.528kN.M
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