50梁模板轮扣式梁板立柱共用计算书Word格式.docx

1、天津地区天津市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类（有密集建筑群且房屋较高市区）0.51模板支架顶部离建筑物地面高度（m）6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.629fk=0zstw=0.249支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.199 三、模板体系设计结构重要性系数0脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等梁跨度方向立杆间距la（mm）1200梁两侧立杆横向间距lb（mm）支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）支撑架顶层水平杆步距h（mm）立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2（mm）500新浇混凝土楼板立杆间

2、距la（mm）、lb（mm）1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）600梁底增加立杆根数梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200梁底支撑小梁根数梁底支撑小梁间距每纵距内附加梁底支撑主梁根数承载力设计值调整系数R扣件传递的荷载偏心距e（mm）50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L0.9可变荷载的分项系数Q永久荷载的分项系数

3、G 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4 q101.3（G1k+（G2k+G3k）h）+1.5LQ1kb=11.3（0.1+（24+1.5）0.45）+1.50.93119.098kN/m q1静01.3G1k+（G2k+G3k）hb10.1+（24+1.5）0.45115.047kN/

4、m q1活01.5Q1k314.05kN/m q21（G1k+（G2k+G3k）h）+11b10.45）+1114.575kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12519.0980.120.024kNm Mmax/W0.024106/375000.637N/mm2f/R=15/115N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/（100EI）=0.52114.5751004/（10010000281250）0.003mmL/250100/2500.4mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R3=0.375q1静L+0.437q

5、1活L=0.37515.0470.1+0.4374.050.10.741kN R2=1.25q1L=1.250.12.387kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R3=0.375q2L=0.3750.10.547kN R2=1.25q2L=1.250.11.822kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）4080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.782小梁截面抵抗矩W（cm3）42.667小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4）170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载

6、：q1左R1/b=0.741/10.741kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.387/1= 2.387kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.741/10.741kN/m 小梁自重：q21（0.3-0.1）0.2/2 =0.026kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45（0.45-0.1）=0.205kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1（0.45+（24+1.1）0.1）+1.5（0.6-0.2/2）/21=1.975kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1（1.

7、2-0.6）-0.2/2）/2 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.741+0.026+0.205+1.975=2.947kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.387+0.026=2.413kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.741+0.026+0.205+1.975=2.947kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.947,2.413,2.947=2.947kN/m 正常使用极限状态：q1左R1/b=0.547/10.547kN/mq1中MaxR2/b = Max1.822/1= 1.822kN/mq1右R3q210.

8、2/2 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左（0.45-0.1）=0.158kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左10.1）+11=1.49kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.547+0.02+0.158+1.49=2.214kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.822+0.02=1.842kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q3右+q4右 =0.547+0.02+0.158+1.49=2.214kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.214,1

9、.842,2.214=2.214kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.9471.22，0.50.220.53kN =Mmax/W=0.53106/42667=12.433N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6251.2，2.9470.22.21kN max=3Vmax/（2bh0）=32.211000/（280）1.036N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 3、挠度验算 10.521q

10、l14/（100EI）0.5212.21412004/（1009350170.667104）1.499mml1/2501200/2504.8mm 2ql24/（8EI）2.2142004/（8104）0.028mm2l2/2502200/2501.6mm 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.251.2,0.3751.2+2.9470.2=4.42kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.42kN,R2=3.619kN,R3=4.42kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+q

11、L2=max1.251.2+2.2140.2=3.321kN 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.321kN,R2=2.763kN,R3=3.321kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）48主梁计算截面类型（mm）主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 主梁弯矩

12、图（kNm） =Mmax/W=0.203106/4490=45.185N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 主梁剪力图（kN） Vmax2.547kN max=2Vmax/A=22.5471000/42412.015N/mm2/R=125/1=125N/mm2 主梁变形图（mm） max0.041mmL/250600/2502.4mm 支座反力依次为R1=0.105kN，R2=7.266kN，R3=0.105kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.105/0.6=0.175kN，P2=7.266/0.6=12.111kN，P3=0.105/0.6=0.175kN 七、可调托座验算荷

13、载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.105,0.1050.105kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP212.111kNN/R=30/1=30kN 八、立杆验算立杆钢管截面类型（mm）立杆钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）424回转半径i（mm）15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）立杆弹性模量E（N/mm2）立杆截面惯性矩I（cm4）抗压强度设计值

14、f（N/mm2）支架自重标准值q（kN/m）0.15水平杆钢管截面类型（mm）水平杆钢管计算截面类型（mm）剪刀撑设置有扫地杆高度h1（mm）350节点转动刚度（kNm/rad）竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）高度修正系数扣件传递的竖向荷载偏心矩e（mm） 1、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1200mm =hmax/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 2、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=1

15、1.0322.4051200=2978mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ ly/（6h）=20600010.78104/（1200106）+600/（61200）=1.317 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值 -扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max（h1/h,h2/h）= max（350/1200,500/1200）=0.417 x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=1200/1200=1 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7

16、500=1900mm l0=max（l01,l02）=max（2978,1900）=2978mm =l0/i=2978/15.9=187.296，查表得，0.205 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.249=0.299kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk=laHmmk=1.20.199=0.239kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.120.299+3.10.239=2.176kN.m P10.175kN，P212.111kN，P30.175kN 两侧立杆最大受力NmaxP

17、1+N边1，P3+N边2+10.153.1max0.175+1（1.2+0.6-0.2/2）/21.2，0.175+1（1.2+1.2-0.6-0.2/2）/21.2+0.6058.835kN 中间立杆最大受力NmaxP2+1（3.1-0.45）max12.111+0.51712.628kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=（8.835-0.605）0.05=0.412kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/（A）12627.528/（0.205424）=145.278N/mm2f/R205/1=205N/mm2 两侧立杆稳定性验算：fN/（A）+ M1/（W（1-1.1N

18、/NE）=8835.101/（0.205424） +0.412106/（4.49103（1-1.10.2058835.101/24574.104）=201.388N/mm2f/R205/1=205N/mm2 NE-立杆的欧拉临界力（N），NE=2EA/2=3.142206000424/187.2962=24574.104N 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.1/20=0.1553 H=3.1m5m 十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条： B2la（gk1+ gk2）+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离ma（gk1+ gk2）+2Gjkbj =B2laqH/（lalb）+G1k+2GjkB/2=2021.20.153.1/（1.21.2）+0.45+220/2=391kN.m30Mok =32.176=6.528kN.M