支模架工程施工方案Word文档下载推荐.docx

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沿梁纵向每900mm设一道立柱，横向间隔0.7米。

水平杆离地300mm处纵横设置，梁底模下口设置一道，中间按不大于1.80米均匀设置，并与周围架网联成整体。

为了有效抵抗施工过程中产生的水平剪力，在纵横墙柱间设置一道剪刀撑。

立柱搭设时必须拉线，以保证支撑系统横平竖直。

立柱基础局部较软弱时，必须先将地基夯实，垫好垫板后再搭设。

3现浇板支撑系统的搭设：

现浇板支撑的立柱按纵横间距1.2m搭设，立柱上至少设三道水平杆，并与梁柱支撑联为一个整体网架。

五、常用数据：

1、模板及支架自重标准值为1.1KN/m2；

2、砼自重标准值为24KN/m3；

3、钢筋自重标准值（按每m3砼含量计算）：

梁柱为为1.5KN/m3，板为1.1KN/m3；

4、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2；

5、倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.0KN/m2；

6、钢管采用Φ48×

3.5，其截面特性：

A=489mm2,Ⅰ=12.19cm4,截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；

六、结构模板及支撑杆件验算

（一）、梁模板

1、参数信息

（1）、模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.20；

梁截面高度D（m）:

0.70

混凝土板厚度（mm）:

0.12；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:

1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

脚手架步距（m）:

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

2.80；

梁两侧立柱间距（m）:

0.60；

承重架支设:

无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

立杆横向间距或排距Lb（m）:

采用的钢管类型为Φ48×

3.00；

扣件连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

（2）、荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

（3）、材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

九夹板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

（4）、梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）：

600.0；

面板厚度（mm）：

（5）、梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞间距（mm）：

300；

主楞龙骨材料：

钢管；

截面类型为圆钢管48×

3.0；

主楞合并根数：

1；

木楞,，宽度50mm，高度100mm；

2、梁模板荷载标准值计算

（1）、梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；

T--混凝土的入模温度，取15.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为92.166kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；

计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

（1）、抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×

1.8×

1.8/6=27.00cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.50×

18.00×

0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

2.00×

0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×

10.98×

300.002=9.88×

104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=9.88×

104/2.70×

104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）、挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=18.00×

0.50=9.00N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50.00×

1.80×

1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×

9.00×

300.004/（100×

9500.00×

2.43×

105）=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

4、梁侧模板内外楞的计算

（1）、内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×

100×

100/6=83.33cm3；

I=50×

100/12=416.67cm4；

内楞计算简图

a、.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

18.000×

0.90+1.4×

2.000×

0.90）×

0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=500mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×

6.59×

500.002=1.65×

105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×

105/8.33×

104=1.976N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.976N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

b、内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18.00×

0.30/1=5.40N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=500.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

E=4.17×

106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:

5.40×

500.004/（100×

10000.00×

4.17×

106）=0.055mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.055mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

（2）、外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；

外楞计算简图

a、.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×

0.90/2=4.94kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:

l=900mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×

4941.000×

900.000=7.78×

105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=7.78×

105/4.49×

103=173.320N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=173.320N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

b、外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=18.00×

0.90/1=4.05KN；

l--计算跨度（拉螺栓间距）：

l=900.00mm；

I=1.08×

105mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×

4.05×

103×

900.003/（100×

210000.00×

1.08×

105）=1.495mm；

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.250mm；

外楞的最大挠度计算值ω=1.495mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.250mm，满足要求！

5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1200.00×

18.00/6=6.48×

104mm3；

I=1200.00×

18.00/12=5.83×

（1）、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

1.20×

0.70×

0.90=23.13kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.35×

0.90=0.45kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

0.90=3.02kN/m；

q=q1+q2+q3=23.13+0.45+3.02=26.61kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=1/8×

26.611×

0.2002=0.133kN.m；

σ=0.133×

106/6.48×

104=2.053N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.053N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×

0.700+0.35）×

1.20=21.84N/mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=200.00/250=0.800mm；

ω=5×

21.840×

200.04/（384×

9500.0×

5.83×

105）=0.082mm；

ω=0.082mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=200.0/250=0.800mm，满足要求！

6、梁底支撑的计算

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

（1）、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24.000+1.500）×

0.700×

1.200=21.420kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

1.200×

（2×

0.700+0.200）/0.200=3.360kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+2.000）×

0.200×

1.200=1.080kN；

（2）、方木的支撑力验算

均布荷载q=1.2×

21.420+1.2×

3.360=29.736kN/m；

集中荷载P=1.4×

1.080=1.512kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.805kN；

N2=3.805kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×

5.000×

5.000/6=41.67cm3；

I=10.000×

5.000/12=104.17cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.805/1.200=3.171kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

3.171×

1.200=0.457kN.m；

最大应力σ=M/W=0.457×

106/41666.7=10.959N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值10.959N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.6×

1.200=2.283kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×

50.00×

50.00=1962.50N/mm2；

圆木方受剪应力计算值T=2.28×

1962.50/（104.17×

50.00）=0.86N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.860N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值ω=0.677×

2.643×

1200.0004/（100×

10000.000×

104.167×

104）=3.561mm；

方木的最大允许挠度[ω]=1.200×

1000/250=4.800mm；

方木的最大挠度计算值ω=3.561mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.800mm，满足要求！

（3）、支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=3.805kN；

最大弯矩Mmax=0.761kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.314mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.761×

106/4490.0=169.497N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值169.497N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

7、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

8、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.81kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=3.805kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

2.800=0.434kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×

（1.20/2+（0.60-0.20）/2）×

0.35=0.403kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×

0.120×

（1.50+24.00）=3.525kN；

N=3.805+0.434+0.403+3.525=8.167kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.730；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.730×

1.500=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.900=189.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.201；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=8167.296/（0.201×

424.000）=95.833N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=95.833N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

楼板模板支撑系统验算

以1层顶板为例：

层高3.0m，板厚120mm，用18mm厚九夹板做面板，圆钢管48×

3.0做主背楞，50mm×

100mm木方做次背楞，扣件式钢管架做楼板模板支撑系统，楼板最大平面尺寸6400mm×

3900mm，次方间距300mm，主方间距1200mm、1200mm。

荷载计算

新浇钢筋混凝土自重8.75kN/m2

模板自重0.75kN/m2

钢管自重0.5kN/m2

施工活荷载2.5kN/m2

静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4

合计：

15500N/m2

钢管每区格面积为：

1.2=1.44m2

每根钢管承受的荷载：

15500=16740N

用Φ48×

3.5mm钢管A=