落地式扣件钢管脚手架计算书改后Word格式文档下载.docx

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按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载）。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×

1.500/2=0.225kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.5×

0.040+1.2×

0.225+1.4×

2.25=3.48kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=3.48×

1.052/8=0.480kN.m

σ=M/W=0.48×

106/5260.0=91.25N/mm2

小横杆的计算强度≤205N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.04+2.25+0.225=2.515kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

2.515×

1050.04/（480×

2.06×

105×

127000.0）=1.22mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与规范规定10mm,满足要求!

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.040×

1.050=0.042kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.050×

1.500/2=0.276kN

1.500/2=2.363kN

荷载的计算值P=（1.5×

0.042+1.2×

0.276+1.4×

2.363）/2=1.851kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×

（1.2×

0.040）×

1.2002+0.175×

1.461×

1.200=0.312kN.m

σ=0.312×

106/5260.0=59.389N/mm2

大横杆的计算强度≤205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.040×

1200.004/（100×

2.060×

127000.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=（0.042+0.189+1.890）/2=1.060kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.146×

1060.343×

1200.003/（100×

127000.000）=0.80mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.824mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与规范规定10mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

（规范JGJ130-2011公式5.2.5）

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN。

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

2/2=0.042kN

大横杆的自重标准值P2=0.040×

1.200=0.048kN

脚手板的荷载标准值P3=0.300×

1.200/2=0.189kN

1.200/2=1.890kN

荷载的计算值R=1.2×

0.048+1.2×

0.189+1.4×

1.890=2.980kN

单扣件抗滑承载力的设计计算R≤8.00满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重标准值产生的轴向力

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）gk:

查规范本例为0.1202

NG1=0.1202×

30.000=3.606kN

（2）脚手板自重标准值产生的轴向力

脚手板的自重标准值（kN/m2）:

本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×

3×

1.200×

（1.050+0.300）/2=0.729kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力

栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）:

本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16

NG3=0.160×

3/2=0.288kN

（4）吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力

吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值（kN/m2）:

0.010

NG4=0.010×

30.000=0.360kN

经计算得到，静荷载标准值

构配件自重：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.377kN。

NG2KL=NG2+NG3+NG4L=1.017kN。

钢管结构自重与构配件自重：

NG=NG1+NG2k=4.983kN。

（5）施工荷载标准值产生的轴向力

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.000

NQ=3.000×

2×

1.050/2=3.78kN

（6）风荷载标准值产生的轴向力

风荷载标准值:

（参考规范JGJ130-2011公式4.2.5）

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：

W0=0.300

<

1>

可按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1

2>

脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

脚手架底部Uz=0.740,

风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；

而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。

Us——风荷载体型系数：

Us=1.1323

经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=1×

0.740×

1.1323×

0.300=0.251kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2）

N=1.2NG+0.9×

1.4NQ=10.742kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1）

N=1.2NG+1.4NQ=11.272kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.9）

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.9×

1.4×

0.251×

1.20×

1.802/10=0.123kN/m

六、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1）

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.272kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

u——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50；

h——立杆步距，h=1.80；

λ——计算长细比,由k=1时,λ=kuh/i=170；

λ≤[λ]=210,满足要求!

k——计算长度附加系数，取1.155；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kuh/i=196的结果查表得到0.188；

A——立杆净截面面积，A=5.06cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.26cm3；

f——钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到σ=11272.000/（0.188×

506.000）=118.70N/mm2

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

f,满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2）

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.742kN；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.123kN.m；

经计算得到σ=10742.000/（0.188×

506.000）+（123000.000/5260.000）=136.51N/mm2

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算：

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-1）

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.377kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.120kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度

[H]=[0.188×

5.060×

10-4×

205×

103-（1.2×

1.377+1.4×

3.780）]/（1.2×

0.120）=87.200m。

脚手架搭设高度为30m≤87.200m，满足要求！

考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算：

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-2）

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.123/0.900×

1.4=0.098kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度

1.377+0.900×

（3.780+0.188×

100×

0.098/5.260））]/（1.2×

0.120）=75.367m。

脚手架搭设高度为30m≤75.367m，满足要求！

八、连墙件的计算:

（1）连墙件的轴向力设计值计算：

Nl=Nlw+No

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3）

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.13）

脚手架顶部Uz=1.000

（连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。

所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。

）

脚手架顶部风荷载标准值Wk=k×

Uz×

Us×

Wo=1×

1.000×

0.300=0.340kN/m2。

Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.340kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.00×

1.80×

3.00×

1.20=12.960m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=3.000kN

经计算得到Nlw=1.4×

0.340×

12.960=6.169kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.169+3.000=9.169kN

（2）连墙件的强度计算：

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1）

经计算σ=9169.00/506.00=18.12N/mm2≤174.25N/mm2，满足要求。

（3）连墙件的稳定承载力计算：

（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2）

连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离

长细比λ=lo/i=30.00/1.59=19

长细比λ=19≤[λ]=150（查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》）,满足要求!

Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.949；

Nl/ΦA=9.169×

103/（0.949×

1831.32）=5.28N/mm2

连墙件稳定承载力≤0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求!

（4）连墙件抗滑移计算：

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=9.169kN小于扣件的抗滑力12.00kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

九、地基承载力验算

（1）基础底面的平均压力计算

P=N/A≤fg

（参考规范JGJ130-2001公式5.5.1）

其中N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=11.272

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。

可按以下情况确定：

a.仅有立杆支座（支座直接放于地面上）时，取支座的底面积；

b.在支座下设有厚度为50～60mm的木垫板（或木脚手板），则为a×

b（a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm），当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算；

c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算；

d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为a×

b/n（n为立杆数），且用木垫板应符合

（2）的取值规定。

P=11.272/0.25=45.09kN/m2

（2）地基承载力设计值计算fg=Kc×

fgk

其中Kc——地基承载力调整系数；

kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；

fgk=240.00

fg=0.40×

240.00=96.00kN/m2

地基承载力的计算P≤fg，满足要求!