UASB设计计算实例样本Word文件下载.docx
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二、UASB反映器容积及重要工艺尺寸拟定
(1)UASB反映器容积拟定
本设计采用容积负荷法确立其容积V
V=QS0/NV
V—反映器有效容积(m3)
S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)
V=3400×
3.735÷
8.5=1494m3
取有效容积系数为0.8,则实际体积为1868m3
(2)重要构造尺寸拟定
UASB反映器采用圆形池子,布水均匀,解决效果好。
取水力负荷q1=0.6m3/(m2·
d)
反映器表面积
A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反映器高度
H=V/A=1868/236.12=7.9m
取H=8m
采用4座相似UASB反映器,则每个单池面积A1为:
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
则实际横截面积
A2=3.14D2/4=63.6m2
实际表面水力负荷
q1=Q/4A2=141.67/563.6=0.56m3/(m2·
q1〈0.8m/h,符合设计规定。
二、UASB进水配水系统设计
(1)设计原则
①进水必要要反映器底部均匀分布,保证各单位面积进水量基本相等,防止短路和表面负荷不均;
②应满足污泥床水力搅拌需要,要同步考虑水力搅拌和产生沼气搅拌;
③易于观测进水管堵塞现象,如果发生堵塞易于清除。
本设计采用圆形布水器,每个UASB反映器设30个布水点。
(2)
设计参数
每个池子流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3)设计计算
查关于数据,对颗粒污泥来说,容积负荷不不大于4m3/(m2.h)时,每个进水口负荷须不不大于2m2
则
布水孔个数n必要满足πD2/4/n>
2
即n<
πD2/8=3.14×
9×
9÷
8=32
取n=30个
每个进水口负荷
a=πD2/4/n=3.14×
9÷
4÷
30=2.12m2
可设3个圆环,最里面圆环设5个孔口,中间设10个,最外围设15个,其草图见图1
图1
UASB布水系统示意图
①内圈5个孔口设计
服务面积:
S1=5×
2.12=10.6m2
折合为服务圆直径为:
用此直径作一种虚圆,在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环,其上布5个孔口,则圆环直径计算如下:
3.14*(3.672-d12)/4=S1/2
②中圈10个孔口设计
S2=10×
2.12=21.2m2
则中间圆环直径计算如下:
3.14×
(6.362-d22)/4=S2/2
则d2=5.2m
③外圈15个孔口设计
S3=15×
2.12=31.8m2
折合为服务圆直径为
3.14×
(92-d32)/4=S3/2
则d3=7.8m
布水点距反映器池底120mm;
孔口径15cm
三、三相分离器设计
(1)设计阐明
UASB重要构造是指反映器内三相分离器构造,三相分离器设计直接影响气、液、固三相在反映器内分离效果和反映器解决效果。
对污泥床正常运营和获得良好出水水质起十分重要作用,依照已有研究和工程经验,三相分离器应满足如下几点规定:
沉淀区表面水力负荷<
0.8m/h;
三相分离器集气罩顶以上覆盖水深可采用0.5~1.0m;
沉淀区四壁倾斜角度应在45°
~60°
之间,使污泥不积聚,尽快落入反映区内;
沉淀区斜面高度约为0.5~1.0m;
进入沉淀区前,沉淀槽底缝隙流速≤2m/h;
总沉淀水深应≥1.0m;
水力停留时间介于1.5~2h;
分离气体挡板与分离器壁重叠在20mm以上;
以上条件如能满足,则可达到良好分离效果。
(2)设计计算
本设计采用无导流板三相分离器
图2
三相分离器设计计算草图
①沉淀区设计
沉淀器(集气罩)斜壁倾角
θ=50°
沉淀区面积:
A=3.14*D2/4=63.6m2
表面水力负荷
q=Q/A=141.67÷
(4×
63.6)=0.56m3/(m2.h)<
0.8m3/(m2.h)
符合规定
②回流缝设计
h2取值范畴为0.5—1.0m,
h1普通取0.5
取h1=0.5m
h2=0.7m
h3=2.4m
根据图2中几何关系,则
b1=h3/tanθ
b1—下三角集气罩底水平宽度,
θ—下三角集气罩斜面水平夹角
h3—下三角集气罩垂直高度,m
b1=2.4/tan50=2.0m
b2=b-2b1=9-22.0=5.0m
下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液上升流速V1,可用下式计算:
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b22
Q1—反映器中废水流量(m3/s)
S1—下三角形集气罩回流缝面积(m2)
符合规定
上下三角形集气罩之间回流缝流速V2计算:
V2=Q1/S2
S2—上三角形集气罩回流缝面积(m2)
CE—上三角形集气罩回流缝宽度,CE>
0.2m
取CE=1.0m
CF—上三角形集气罩底宽,取CF=6.0m
EH=CE*sin50=1.0*sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2*1.0*sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE=3.14×
(6.0+7.53)×
1.0=42.48m2
V2=141.67/4/42.48=0.86m/h
V2<
V1<
2.0m/h,不符合规定
拟定上下集气罩相对位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF-b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE*tan50=1.19m
AB=AE-BE=0.78m
DI=CD*sin50=AB*sin50=0.778*sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
气液分离设计
由图2可知,欲达到气液分离目,上、下两组三角形集气罩斜边必要重叠,重叠水平距离(AB水平投影)越大,气体分离效果越好,去除气泡直径越小,对沉淀区固液分离效果影响越小,因此,重叠量大小是决定气液分离效果好坏核心。
由反映区上升水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区,其水流状态比较复杂。
当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动,并设流速为Va,同步假定A点气泡以速度Vb垂直上升,因此气泡运动轨迹将沿着Va和Vb合成速度方向运动,依照速度合成平行四边形法则,则有:
要使气泡分离后不进入沉淀区必要条件是:
在消化温度为25℃,沼气密度=1.12g/L;
水密度=997.0449kg/m3;
水运动粘滞系数v=0.0089×
10-4m2/s;
取气泡直径d=0.01cm
依照斯托克斯(Stokes)公式可得气体上升速度vb为
vb—气泡上升速度(cm/s)
g—重力加速度(cm/s2)
β—碰撞系数,取0.95
μ—废水动力粘度系数,g/(cm.s)
μ=vβ
水流速度,Va=V2=1.67m/h
校核:
四、排泥系统设计
每日产泥量为
△X=3735×
0.85×
0.1×
3400×
10-3=1079㎏MLSS/d
每个UASB每日产泥量为
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm排泥管,每天排泥一次。
五、产气量计算
每日产气量
G=3726×
0.5×
10-3=5397m3/d=224.9m3/h
储气柜容积普通按照日产气量25%~40%设计,大型消化系统取高值,小型取低值,本设计取38%。
储气柜压力普通为2~3KPa,不适当太大。
六、加热系统
设进水温度为15°
C,反映器设计温度为25°
C。
那么所需要热量:
QH=dF.γF.(Tr-T).Q/η
QH-加热废水需要热量,KJ/h;
dF-废水相对密度,按1计算;
γF-废水比热容,kJ/(kg.K);
Q-废水流量,m3/h
Tr-反映器内温度,°
C
T-废水加热前温度,°
η-热效率,可取为0.85
因此
QH=4.2*1*(25-15)*141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼气产量为5397m3,其重要成分是甲烷,沼气平均热值为22.7KJ/L
每小时甲烷总热量为:
(5397÷
24)×
22.7×
103=5.1×
106KJ/h,因而足够加热废水所需要热量。
七、加碱系统
在厌氧生物解决中,产甲烷菌最佳节pH值是6.8-7.2,由于厌氧过程复杂性,很难精确测定和控制反映器内真实pH值,这就要和靠碱度来维持和缓冲,普通碱度要-5000mgCaCO3/L时,就会导致其pH值下降,因此,反映器内碱度须保持在1000mgCaCO3/L以上,由于为保证厌氧反映器内pH值在恰当范畴内,必要向反映器中直接加入致碱或致酸物质。
间接调节pH值。
重要致碱药物有:
NaCO3、NaHCO3、NaOH以及Ga(OH)2。
在UASB反映器中安装pH批示仪,并在加碱管路上设有计量装置,将计量装置和pH批示仪用信号线连接起来,依照UASB反映器中pH值大小来调节加碱量,当UASB反映器中pH值过低时,打开加碱管路上开关,往UASB反映器中加碱,使pH值下降;
反之,当UASB反映器中pH值过高时,关闭加碱管路上开关,停止加碱,使pH值上升。
八、活性污泥培养与驯化
对于一种新建UASB反映器来说,启动过程重要是用未驯化絮状污泥(如污水解决厂消化污泥)对其进行接种,并通过一定期间启动调试运营,使反映器达到设计负荷并实既有机物去除效果,普通这一过程会随着着污泥颗粒化实现,因而也称为污泥颗粒化。
由于厌氧生物,特别是甲烷菌增殖很慢,厌氧反映器启动需要很长时间。
但是,一旦启动完毕,在停止运营后再次启动可以迅速完毕。
当没有现成厌氧污泥或颗粒污泥时,采用最多是都市污水解决厂消化污泥。
除了消化污泥之外,可用作接种物料诸多,例如牛粪和各类粪肥、下水道污泥等。
某些污水沟污泥和沉淀物或微生物河泥也可以被用于接种,甚至好氧活性污泥也可以作为接种污泥,并同样能培养出颗粒污泥。
污泥接种浓度以6-8kgVSS/m3(按反映器总有效容积计算)为宜,至少不低于5kgVSS/m3,接种污泥填充量应不超过反映器容积60%。
从负荷角度考虑UASB初次启动和颗粒化过程,可分为三个阶段:
阶段1:
即启动初始阶段,这一阶段是低负荷阶段(<2KgCOD/(m3·
d))。
阶段2:
即当反映器负荷上升至2~5KgCOD/(m3·
d)启动阶段。
在这阶段污泥洗出量增大,其中大多为细小絮状污泥。
事实上,这一阶段在反映器里对较重污泥颗粒和分散、絮状污泥进行选取。
使这一阶段末期留下污泥中开始产生颗粒状污泥或保存沉淀性能良好污泥。
因此在5.0KgCOD/(m3·
d)左右是反映器中以颗粒污泥或絮状污泥为主一种重要分界。
阶段3:
这一阶段是反映器负荷超过5.0KgCOD/(m3·
d)。
在此时,絮状污泥变得迅速减少,而颗粒污泥加速形成直到反映器内不再有絮状污泥存在。
当反映器负荷不不大于5.0KgCOD/(m3·
d),由于颗粒污泥不断形成,反映器大某些被颗粒污泥布满时其最大负荷可以超过20KgCOD/(m3·
当反映器运营在不大于5.0KgCOD/(m3·
d),系统中虽然也许形成颗粒污泥,但是,反映器污泥性质是由占主导地位絮状污泥所拟定。