落地式脚手架安全专项施工方案Word文档下载推荐.docx
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内容
1
建筑功能
高层住宅、商铺、地下车库
2
建筑总面积
10０,５85。
35㎡
3
B1栋住宅楼
物业类型
建筑层数
建筑面积（㎡）
建筑高度（ｍ）
高层
地上33+地下2
19,２37．２
9８.９
４
B2栋住宅楼
地上3０＋地下2
1２,２47.78
9０.2
5
B7栋住宅楼
建筑高度（m）
地上3４+地下２
19,５9４。
77
９8。
９
６
B8栋住宅楼
17，7４８。
１2
98。
9
7
B区商业裙楼
商业（低商）
地上2+地下1
９,777.27
7.3
8
B区地下车库
地下车库
地上0+地下2
2１,98０。
21
第二节、编制说明
（1）贵阳华润国际社区一期二标段工程施工图纸;
（2）贵州省、贵阳市有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规及规定;
（3）ISＯ９００0质量管理体系、ISO4０00环境管理体系标准,我司质量、环境及职业安全管理手册、程序文件及其支持性文件；
（4）中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》;
（5）国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪＧJ130—20０1）；
（6）《华润置地成都大区EHS管理体系》；
（7）现场和周边环境的实地情况。
第三节、脚手架的材质要求
1、钢管落地脚手架，选用外径48mm,壁厚 ３.0mm,钢材强度等级Q２35—A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,如采用新的钢管必须要有生产厂家提供的材质合格证及检验报告。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22—８５的要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整，活动部位灵活。
钢管螺栓拧紧力矩达65N.ｍ时不得破坏.
3、搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。
脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄黑条色,剪刀撑统一漆黄黑相间色。
底排立杆、扫地杆均漆黄色。
4、脚手板采用竹串片脚手板，其材质符合有关要求。
５、安全网采用密目式安全网,网目应满足２０００目／1０0cm2，6×
1.8m的单张网重量在３kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。
要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,
6、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Ｑ2３5A钢的要求。
第四节、脚手架的搭设流程及要求
落地脚手架搭设的工艺流程为：
场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位,根据构造要求在建筑物拐角处用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;
用钢尺分标出立杆位置;
垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空.
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每隔6跨设一道抛撑，拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排,后立内排。
其余按以下构造要求搭设。
1、立杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,搭设立杆时加底座垫板，垫板均应准确放在定位线上，具体如下:
沿建筑物四周可采用300＊300＊150的砼块做支撑,砼块中间插一截直径25的钢筋，露出砼面5cm,地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）．
2、立杆间距
（1）脚手架立杆纵距1.5ｍ,横距１．2０m，步距1。
8ｍ；
连墙杆间距竖直3。
6m，水平4。
5ｍ（即二步三跨）：
里立杆距建筑物０。
３5m.
（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
（３）立杆应设置纵横方向扫地杆。
（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的１／４00。
3、大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1。
８m,中间设0.9m防护栏杆以便立网挂设,大横杆置于立杆内侧，其长度不小于３跨。
（2）外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。
（3）在二层以上,预先安装可拆卸大横杆,以便安装提升机。
４、剪刀撑
脚手架剪刀撑在外侧立面两端设置，并由底至顶连续设置,中间设置的剪刀撑间距不大于15米．剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于15０mm.
５、脚手板的铺设要求
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：
板宽为200mm,里外立杆应满铺脚手板,无探头板。
（2）脚手板应满铺,铺稳，离开墙面１５０。
（3）脚手板须用3.２mm铅丝并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。
6、防护栏杆
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用尼龙绳张挂安全网,要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设0。
9m高的防护栏杆和１8ｃm高踢脚板。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1。
２ｍ的防护栏杆和1８cm高踢脚板。
7、连墙件
（1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3．6m，设一拉结点。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每３.6米设一拉结点。
（３）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在主接点处。
（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。
8、架体内封闭
（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为３０0mm。
（２）水平防护:
一层楼顶部必须封闭，其他楼层隔一层防护一层,在脚手板上满铺密目安全网，并用铁丝扎牢。
第五节、脚手架计算书
一、参数信息:
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ13０-2001）以下简称《扣规》
1、脚手架参数
双排脚手架搭设高度约为20。
２米,立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为=１。
50米,立杆的横距为1。
2米，大小横杆的步距为=1。
80米；
内排架距离墙面为０.35米；
大横杆在下，小横杆在大横杆上的搭设根数为每跨3根。
脚手架沿墙纵向长度为详平面图;
采用的钢管类型为Φ４８×
3。
0（钢管外径＝０.０4８m）;
连墙件采用两步三跨，竖向间距３.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接;
连墙件连接方式为单扣件;
２、活荷载参数
施工均布活荷载标准值：
3.000kＮ/m2；
脚手架用途:
结构脚手架;
同时施工层数：
２层；
3、风荷载参数
脚手架计算中考虑风荷载作用
风荷载体型系数μｓ为0．14;
Ｗk=０.7μZ＊μS*W0
４、静荷载参数
脚手板类别:
竹串片脚手板；
栏杆挡板类别:
栏杆、冲压钢脚手板挡板;
每米立杆承受的结构自重标准值（kＮ／ｍ2）:
０。
1248（查《扣规》附录A的表Ａ—1）;
脚手板自重标准值（kN／m2）：
0。
150;
安全设施与安全网（ｋN/m2）:
0.０05;
脚手板铺设层数：
３;
栏杆、冲压钢脚手挡板自重标准值（kN/ｍ）:
0.110;
（查《扣规》表４.2.1—２）每米脚手架钢管自重标准值（ｋN／ｍ）:
０．038；
二、大横杆的计算：
按照《扣规》第5.２。
4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
１、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P１=0。
０38 kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=０.１５0×
1.0５0/（２+1）=０.05３ kＮ/m ;
活荷载标准值:
Q=3。
０00×
1。
050／（2+1）＝1.050kN/ｍ；
静荷载的设计值:
Q１=1。
2×
0.038+1。
０53=0.109kN/m；
活荷载的设计值:
Q２=1。
４×
1.０５0=1.470kN/ｍ；
2、强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图２组合。
跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距为Ｍ1mａx=0.08×
109×
1.5０02+０。
１０×
470×
５0０2=0．350kN·
m;
支座最大弯距计算公式如下：
Ｍ２max= —0.１0×
1.5０0２-0.117×
１.50０2=—0.４12kN。
m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=M÷
W=Ｍａｘ（0.350×
1０6,0.4１2×
106）／5080。
0=81。
102N/mm２;
大横杆的最大弯曲应力为σ=８1.102Ｎ/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 ［f］=205。
0 N／ｍm２，满足要求！
3、挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
（新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数）
静荷载标准值:
q１=P1+P２=0.0３8+０.05３=0.091kＮ/m;
q2=Q=1.050kＮ/m；
最大挠度计算值为:
Ｖ=0.6７7×
０.09１×
1500．04/（100×
2。
0６×
105×
121９00.0）＋０。
990×
0５0×
1500。
０4/（１00×
06×
1０５×
1２1900.０）=2.22０ｍｍ；
大横杆的最大挠度2。
2２0mm 小于大横杆的最大容许挠度1５00.0／１50ｍｍ与1０mm,满足要求！
三、小横杆的计算:
根据《扣规》第5。
４条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1．荷载值计算
小横杆的自重标准值:
p1＝0。
038×
1.500=0。
0５８ kN；
P2=0.15０×
０50×
１。
500/（２+1）＝0。
079ｋN；
活荷载标准值：
Q=3．000×
１.050×
5００/（2+1） =1。
５75ｋN；
集中荷载的设计值：
P＝1。
２×
（0.058+0。
079）+1.4×
５７5= 2。
369kＮ;
２.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqｍaｘ = 1。
03８×
0５02／8=0．006 kN。
ｍ；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mｐmax＝２。
3６9×
050/3= 0。
82９ｋN。
m；
最大弯矩 M= Mqｍax+ Mpmaｘ =0.83５kＮ.m；
最大应力计算值σ=M/Ｗ=0。
835×
106/50８0.0００=164。
４42Ｎ／mm2;
小横杆的最大应力计算值σ =164.442N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值２05。
０00Ｎ/mｍ2，满足要求！
3、挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和．小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Ｖqmａｘ=５×
０38×
１０5０．0４/（38４×
２.060×
10５×
12１900.0００）=０。
024ｍｍ ；
大横杆传递荷载Ｐ= ｐ1＋p2＋Q=０。
0５８+０.０7９+1.575＝1。
712kＮ;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Ｖpｍax=1712.00０×
1０５0．0×
（3×
１05０.0２—4×
10５0.02/9）／（7２×
2.0６０×
1２1900。
0）= 2.801 mm;
最大挠度和Ｖ＝Ｖqmax+Vpmａｘ＝ 0。
0２4+2。
8０１＝2。
８25ｍm;
小横杆的最大挠度和2.８25mm小于小横杆的最大容许挠度1050。
00０/150＝7.0０0与１0ｍm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按《规范》表5。
1．7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.０0ｋN,按照扣件抗滑承载力系数0．80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.４0ｋN.（《扣规》并没有要求折减抗滑承载力，国强公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《扣规》５。
2.5）:
R≤ Rc
其中 Ｒc-—扣件抗滑承载力设计值,取6。
40 ｋN;
Ｒ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
P1 =0。
500×
2/2=０.０58 kN；
P2＝ 0。
1.05０=0.040kN；
P3＝0．１50×
０５0×
５00/2=0.１１8ｋＮ;
Q＝ 3.000×
1.050×
５00 /2=2。
36３kN；
荷载的设计值:
R＝1.２×
（0．058+0。
040+０.1１8）+1。
4×
２。
36３=3.567kＮ；
R<
6。
40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0。
1２4８
NG1=0.1248×
1２．00=1．５kN;
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;
采用竹串片脚手板，标准值为０.15
NＧ2=０。
1５0×
９×
1.500×
（１．050+0．３）/２=１.367ｋN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（ｋN／ｍ）；
采用栏杆、冲压钢手板挡板，
NG３=0。
110×
9×
1.５0０/2=０．7４3kN；
（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）;
０0５
NG4= 0。
005×
1．5０0×
18.０00=0。
135ｋN;
经计算得到,静荷载标准值
NＧ=NＧ１＋NG2+ＮＧ3+NＧ4=4。
49１kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的１/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NＱ＝3。
２（同时有２层施工）×
１.5０0/2=4。
725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中WO—－ 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2０0１）的规定采用：
基本风压为
ＷO ＝ ０.550 ｋN/m2;
μs－-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（ＧＢ50００9－200１）第7。
2节的
规定采用：
按B类考虑
μz=１．670 ;
μs—-风荷载体型系数:
取值为0。
140;
（前面有计算）
经计算得到,风荷载标准值
=0.7×
５５0×
1.670×
0.14０=0。
０9０kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N =1。
2ＮG+1.4NQ＝ 1．2×
4.49１+1。
4。
７2５=1２。
０04kＮ;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N＝1.２NG+0．85×
4NQ=1。
4９1+ 0。
８5×
1.4×
4.72５= １1.0１2kＮ;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MＷ为
= 0。
８50×
090×
8０02/10
＝0。
０５2kＮ。
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值：
N＝12。
０04kN；
计算立杆的截面回转半径:
i =1。
５８ｃm;
计算长度附加系数参照《扣规》第5。
３.3条得:
k ＝1.155 ；
计算长度系数参照《扣规》表５．３。
3得 ：
μ =1．５00;
计算长度；
长细比Lo／i=３ 。
119/0．0１58=19７。
0００；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比查《扣规》附录C得到:
φ=０.1８6；
立杆净截面面积:
A=４．８9cｍ2;
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W ＝5。
０8cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f] ＝2０5。
0００N/mm2；
立杆稳定性计算σ =１31。
9７９N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［ｆ]=205.０00N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N＝11.012 kN;
N/mm２;
立杆稳定性计算σ ＝ １３1．30８ N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] =２05．0０0N/mm2,满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《扣规》5。
6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（ｋN）计算公式为:
NG2Ｋ=NＧ2+NG3+NG４ =1.5kN；
活荷载标准值：
NQ =4.７25kN;
每米立杆承受的结构自重标准值:
Gｋ=0。
125kＮ/m;
Hs=［0．186×
8９0×
10—4×
２05.000×
103-（1。
1.5+１。
４.72５）]/（１。
1２5）=6８。
６8和50比较取较小值。
得到脚手架搭设高度限值 [Ｈ]＝5０.0０0m,满足要求!
八、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw＋N0 （《扣规》5.4。
1）风荷载标准值
=０。
０9０ ｋN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积
Aw= 1．８×
２步×
1．5×
3跨= １6。
２0０ m２;
4．1条 N0=5。
0０0 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（ｋN）,按照下式计算：
Nlw=1.４×
Wk×
Aw=１。
0.0９0×
16.2０0＝2。
０41kN；
连墙件的轴向力设计值Nｌ= Ｎlw＋Ｎ0=7。
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·
Ａ·
［f]
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比
＝3０0.０0０／15。
800＝１9的结果查表得到φ＝０.９49,
为内排架
距离墙的长度;
又:
A= ４．89cｍ2;
[ｆ]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nｆ= 0。
949×
890×
1０—4×
205.000×
１03=95。
13３ｋN;
Nl=７．０41〈Ｎf =95。
133，
连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl =７.041小于《扣规》的抗滑承载力8。
0kＮ，满足要求.连墙件扣件连接见附图一
第六节、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤ ｆｇ （《扣规》5。
5.１）
fgk新规范为ｆaｋ—地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。
也可按原《建筑地基基础设计规范》GBJ７—89附录五及第6．3.２条的规定采用。
查GBＪ7-89表６.3。
２—2压实填土fgk取１30kＰa
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N =12。
00４ｋN；
kc取1，A取0.25m2,地基承载力设计值：
fg =fgk×
kｃ=130。
０00kN/m２;
立杆基础底面的平均压力:
p =N/A ＝１２。
０04／0。
25=48。
016ｋN/m2 ;
p＝
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