板模板计算书1Word格式文档下载.docx
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当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
地基粗糙程度
B类（城市郊区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
主梁布置方向
垂直立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1050
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
150
小梁最大悬挑长度l1（mm）
主梁最大悬挑长度l2（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝×
max[（G1k+（G2k+G3k）×
h）+×
Q1k,（G1k+（G2k+G3k）×
×
Q1k]×
b=×
max[×
+（24+×
+×
，×
]×
1=m
q1静=×
[γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b]=×
[×
1]=m
q1活=×
（γQQ1k）×
q2＝×
G1k×
b＝×
p＝×
Q1k＝×
＝
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
）×
1＝m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝静L2+活L2＝×
＝·
m
M2＝max[+，+]＝max[×
]＝·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·
σ＝Mmax/W＝×
106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝（100EI）=×
1504/（100×
10000×
281250）=
ν＝≤[ν]＝L/250＝150/250＝
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
45×
95
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
小梁截面抵抗矩W（cm3）
小梁弹性模量E（N/mm2）
5950
小梁截面惯性矩I（cm4）
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[（G1k+（G2k+G3k）×
h）+，（G1k+（G2k+G3k）×
]×
=m
因此，q1静＝×
（G1k+（G2k+G3k）×
q1活＝×
Q1k×
＝m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×
2，×
2+×
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·
σ=Mmax/W=×
106/67690=mm2≤[f]=mm2
2、抗剪验算
V1＝静L+活L＝×
V2＝+＝×
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×
+]＝
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1000/（2×
95）＝mm2≤[τ]=mm2
3、挠度验算
b=（1×
挠度,跨中νmax＝（100EI）=×
10504/（100×
5950×
104）＝≤[ν]＝L/250＝1050/250＝;
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=×
1504/（8×
104）＝≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
150/250＝
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
q1静＝×
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
按二等跨连续梁，Rmax＝＝×
按悬臂梁，R1＝×
R＝max[Rmax，R1]＝;
按二等跨连续梁，R'
max＝＝×
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=×
R＝max[R'
max，R'
1]＝;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
106/4120=mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
1000/384＝mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax=≤[ν]=1050/250=
悬挑段νmax＝≤[ν]=2×
150/250=
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
按上节计算可知，可调托座受力N＝≤[N]＝30kN
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立柱计算长度系数μ1
非顶部立柱计算长度系数μ2
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
384
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=16=≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×
1]×
=m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝，R2＝，R3＝，R4＝
l01=kμ1（hd+2a）=×
200）=
λ1=l01/i=16=
查表得，φ＝
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[，，，]=
f＝N1/（ΦA）＝7650/×
384）＝mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝1×
γQφcωk×
la×
h2/10＝1×
10＝·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[,,,]+=
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝7693/×
384）+×
106/4120＝mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=×
1500=
λ=l0/i=16=
查表得，φ1=
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[,,,]+1×
15=
f=N/（φ1A）＝×
103/×
384）=mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
H+Mw/lb=Max[,,,]+1×
15+=
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝×
106/4120=mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第：
支架高宽比不应大于3
H/B=15/15=1≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝×
＝≤fak＝140kPa
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