扣件式钢管脚手架计算书Word文档格式.docx

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脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

冲压钢脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.3

脚手板铺设方式

2步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

木挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.129

横向斜撑布置方式

5跨1设

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）

2

地区

市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

0.81，0.81

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.243，0.243

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

121900

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

5080

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.038+Gkjb×

la/（n+1））+1.4×

Gk×

la/（n+1）=1.2×

（0.038+0.3×

1.5/（0+1））+1.4×

2×

1.5/（0+1）=4.786kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.038+Gkjb×

la/（n+1））+Gk×

la/（n+1）=（0.038+0.3×

1.5/（0+1））+2×

1.5/（0+1）=3.488kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[4.786×

12/8，4.786×

0.152/2]=0.598kN·

m

σ=Mmax/W=0.598×

106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'

lb4/（384EI），q'

a14/（8EI）]=max[5×

3.488×

10004/（384×

206000×

121900），3.488×

1504/（8×

121900）]=1.809mm

νmax＝1.809mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm

3、支座反力计算

Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=4.786×

（1+0.15）2/（2×

1）=3.165kN

Rmax'

=q'

（lb+a1）2/（2lb）=3.488×

1）=2.307kN

四、纵向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=3.165kN

0.038=0.046kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=2.307kN

=0.038kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.01×

106/5080=2.037N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=0.076kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：

Rmax=3.165kN≤Rc=0.85×

8=6.8kN

纵向水平杆：

Rmax=0.076kN

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+（lb+a1）×

n/2×

0.038/h）×

H=（0.129+（1+0.15）×

0/2×

0.038/1.8）×

48=6.192kN

单立杆：

NG1k=6.192kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

（lb+a1）×

Gkjb×

1/2/2=（48/1.8+1）×

1.5×

（1+0.15）×

0.3×

1/2/2=3.579kN

1/2表示脚手板2步1设

NG2k1=3.579kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/2=（48/1.8+1）×

0.17×

1/2=3.528kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

48=0.72kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.579+3.528+0.72=7.827kN

NG2k=NG2k1=3.579kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（nzj×

Gkzj）/2=1.5×

（1×

2）/2=1.725kN

立杆：

NQ1k=1.725kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（6.192+7.827）+0.9×

1.725=18.996kN

（6.192+3.579）+0.9×

1.725=13.899kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.8

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

489

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.8=170.886≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×

1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×

103/15.8=197.373

查《规》表A得，φ=0.186

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（6.192+7.827）+1.4×

1.725=19.238kN

σ=N/（φA）=19237.65/（0.186×

489）=211.51N/mm2>

[f]=205N/mm2

不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（6.192+7.827）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.243×

1.82/10=0.149kN·

σ=[N/（φA）+Mw/W]=[18996.15/（0.186×

489）+148803.48/5080]=238.146N/mm2>

八、脚手架架体高度验算

Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））/（1.2gk）=（0.186×

489×

205×

10-3-（1.2×

7.827+1.4×

1.725））/（1.2×

0.129）=44.175m

Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×

NQ1k+MwφA/W））/（1.2gk）=（0.186×

7.827+0.9×

1.725+0.149×

1000×

0.186×

489/5080））/（1.2×

0.129）=28.525m

Hs=28.525m≤H=48m

九、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

3

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

Φ48.3×

3.6

连墙件截面面积Ac（mm2）

506

连墙件截面回转半径i（mm）

15.9

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

h×

la=1.4×

1.8×

1.5=3.674kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（3.674+3）×

103/（0.896×

506）=14.721N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×

12=10.2kN

结论和建议：

1.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！

2.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！

3.脚手架架体高度验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！