承重脚手架计算书满堂脚手架Word格式文档下载.docx
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0.1
面板及小梁自重标准值
0。
3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.55
302
风压高度变化系数μz
097
风荷载体型系数μs
计算方法
极限状态承载法
五、体系设计
模板支架高度（m）
5.19
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
500
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
主梁两端各悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下:
设计平面图
设计剖面图
六、体系检算
（一）面板检算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2）
35
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5。
1”面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max［1。
2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1。
4Q1k,1。
35（G1k+（G3k+G2k）×
4×
7Q1k］×
b=0.9max［1.2×
（0。
1+（1。
1+24）×
11）+1.4×
5，1.35×
（0.1+（1。
0.11）+1.4×
0.7×
5]×
1=6。
24kN/m
q2＝0。
9×
2×
G1k×
b=0。
1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
Q1K=0.9×
1.4×
5＝3。
15kN
Mmax＝max[q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max［6。
24×
22/8,0.108×
22/8+3。
2/4］=0.158kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.158×
106/37500＝4。
214N/mm2≤[f]＝35N/mm2
满足要求.
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0。
11）×
1=2.861kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
861×
2004/（384×
10000×
281250）＝0.021mm≤[ν］＝l/400＝200/400＝0。
5mm
满足要求。
（二）小梁检算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×
80
小梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
213。
33
因［B/lb］取整—1＝［14000/1000］取整—1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0。
9max［1。
2（G1k+（G3k+G2k）×
35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k］×
max[1。
3+（1。
2.5，1。
35×
（0.3+（1.1+24）×
5]×
2＝1.291kN/m
因此，q1静＝0.9×
0.11）
×
2＝0。
661kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
b=0.9×
5×
63kN/m
M1＝0。
107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
0.661×
12+0。
121×
0.63×
12＝0.147kN·
1.2×
3×
0.2＝0。
065kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL］＝max［0.077×
0.065×
12+0.21×
3.15×
1，0.107×
181×
1］＝0。
666kN·
M3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max[1.291×
22/2，0.065×
0.22/2+3.15×
0.2］＝0.631kN·
Mmax＝max［M1,M2，M3]＝max[0。
147,0.666，0.631]＝0.666kN·
σ＝Mmax/W＝0。
666×
106/53330＝12.497N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0。
607q1静L+0.62q1活L＝0.607×
661×
1+0。
62×
63×
1＝0。
792kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0。
607×
1+0.681×
3。
15＝2.184kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p］＝max［1。
291×
2，0。
065×
0.2+3.15］＝3。
163kN
Vmax＝max[V1，V2，V3］＝max［0.792，2.184，3。
163］＝3.163kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
163×
1000/（2×
80）＝1.186N/mm2≤［τ］＝1。
78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
3+（24+1.1）×
0.11）×
612kN/m
跨中νmax＝0。
632qL4/（100EI）=0。
632×
612×
10004/（100×
9350×
2133300）＝0。
194mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2。
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.612×
2004/（8×
2133300）＝0.006mm≤［ν]＝l1×
2/400＝400/400＝1mm
（三）主梁检算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10。
78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
验算方式
四等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1。
5kN/m2
9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
b=0.9max[1.2×
（0.5+（1.1+24）×
5，1。
5+（1.1+24）×
0.11）+1。
7×
1.5］×
2＝1.082kN/m
q1静＝0.9×
5+（1。
704kN/m
q1活＝0。
378kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.2=0.652kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1。
223q1活）L＝1.143×
0.704×
1+1.223×
378×
1＝1。
267kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.082×
216kN
R＝max［Rmax，R1］＝1.267kN；
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1。
143q2L＝1。
143×
652×
1＝0.745kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0。
13kN
R＝max［Rmax，R1]＝0。
745kN;
2、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0。
575kN·
σ＝Mmax/W＝0.575×
106/4490＝127.997N/mm2≤［f］＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.855kN
τmax＝2Vmax/A=2×
855×
1000/424＝13。
468N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0。
731mm
跨中νmax=0.731mm≤［ν］=1000/400=2.5mm
悬挑段νmax＝0。
298mm≤[ν］=200×
2/400=1mm
（四）立杆验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
241
非顶部立杆计算长度系数μ2
993
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4。
49
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
241×
（1500+2×
200）=2357.9mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
993×
1500=2989.5mm
λ=max［l01,l02］/i=2989。
5/15。
9=188。
019≤[λ］=210
长细比满足要求。
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1。
155×
1.241×
200）=2723.375mm
λ1＝l01/i＝2723.375/15。
9＝171。
281，查表得，φ1＝0.243
Mw=0。
4ωklah2/10=0.9×
302×
1.52/10＝0.086kN·
Nw＝1。
2ΣNGik+0。
1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.11）+0。
1］
086/1＝5。
259kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5258.817/（0.243×
424）+0.086×
106/4490＝70.109N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1500=3452.873mm
λ2＝l02/i＝3452。
873/15.9＝217.162,查表得，φ2＝0.154
Mw=0.9×
0.302×
2ΣNGik+0.9×
4ΣNQik+Mw/lb=［1.2×
75+（24+1。
1）×
11）+0。
1+0.086/1＝5。
559kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5558。
817/（0.154×
106/4490＝104.201N/mm2≤［f]＝205N/mm2
（五）可调拖座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
可调托座承载力容许值［N]（kN）
按上节计算可知，可调托座受力N＝5。
259kN≤［N]＝30kN
（六）立杆地基基础检算
地基土类型
素填土
地基承载力设计值fak（kPa）
115
垫板底面面积A（m2）
05
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力标准值依据地勘报告，fak=115kpa；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=5.559/0.05=111。
18kpa；
其中，上部结构传至n基础顶面的轴向力设计值：
N=5.559kN；
基础底面面积:
A=0.05m2。
其中,基底采用上铺20cm宽、厚5cm脚手板，钢管与脚手板采用15cm*15cm垫铁进行连接，则基底面积为:
A=0。
2m＊0.25m=0.05m2（考虑到应力45°
扩散）
p=111.18kpa≤fa=115kpa，地基承载力满足要求.
六、检算结论
通过检算,楼板满堂脚手架搭设立杆横距为1000mm、纵距为1000mm、步距为1500mm，满足规范要求.
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