小高层落地脚手架专项施工方案文档格式.docx

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根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；

垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。

当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。

其余按以下构造要求搭设。

1、主杆基础

本悬挑脚手架立杆直接座在工字钢上，承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距

（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距0.6m，步距1.8m；

连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m（即二步三跨）：

里立杆距建筑物0.3m。

（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

（3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

4、剪刀撑

脚手架外测立面横向连续设置剪刀撑，同时由底至顶连续设置；

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

剪刀撑斜杆与地面的倾角为45-60度，跨越立杆的最多根树为5-7根。

5、脚手板的铺设要求

（1）脚手扳与墙面之间的距离一般不应大于200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

（2）脚手板须用18号铅丝双股并联绑扎，不少于2点，要求绑扎牢固。

（3）脚手板交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。

6、防护栏杆

（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

（2）选用18号铅丝或绳绑扎安全网，要求严密、平整。

（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

7、连墙件

（1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。

楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

8、架体内封闭

（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。

上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。

通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ20的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。

第六节脚手架计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18.0米，18.00米以下采用双管立杆。

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；

取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处辽宁省大连市，基本风压为0.65kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5.地基参数

地基土类型:

中风化岩石层；

地基承载力标准值（kN/m2）:

1200.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；

地面广截力调整系数:

0.40。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×

1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×

1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.500=2.356kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.356×

1.0502/8=0.325kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；

最大挠度V=5.0×

1.713×

1050.04/（384×

2.060×

105×

121900.0）=1.080mm；

小横杆的最大挠度1.080mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

1.050=0.040kN；

1.050×

1.500/3=0.184kN；

1.500/3=1.575kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.040+1.2×

0.184+1.4×

1.575）/2=1.237kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.500×

1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

1.237×

1.500=0.495kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.495=0.506kN.m

最大应力计算值σ=0.506×

106/5080.0=99.560N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=99.560N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×

1500.04/（100×

121900.0）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN

V=1.883×

0.900×

1500.03/（100×

121900.0）=2.277mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329mm；

大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

2/2=0.040kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.350×

1.500/2=0.276kN；

1.500/2=2.363kN；

R=1.2×

（0.058+0.276）+1.4×

2.363=3.707kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.05×

2/2+1.50×

2）×

0.038/1.80]×

20.00=4.224；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

4×

（1.050+0.3）/2=1.418kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×

1.500/2=0.330kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

20.000=0.150kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.122kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×

2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.650kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.650×

0.840×

0.649=0.248kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

6.122+1.4×

4.725=13.961kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

6.122+0.85×

1.4×

4.725=12.969kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.248×

1.8002/10=0.143kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=13.961kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：

l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=13961.000/（0.186×

489.000）=153.493N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.493N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=12.969kN；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

σ=12968.550/（0.186×

489.000）+143455.965/5080.000=170.823N/mm2；

立杆稳定性计算σ=170.823N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.898kN；

活荷载标准值：

NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

1.898

+1.4×

4.725）]/（1.2×

0.125）=65.128m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=65.128/（1+0.001×

65.128）=61.146m；

[H]=61.146和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.143/（1.4×

0.85）=0.121kN.m；

Hs=（0.186×

10-3-（1.2×

1.898+0.85×

（4.725+0.186×

0.121/5.080）））/（1.2×

0.125）=54.603m；

[H]=54.603/（1+0.001×

54.603）=51.776m；

[H]=51.776和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.248kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=5.626kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.626kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=95.133kN；

Nl=10.626<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.626小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=480.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=1200.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=144.095kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.090m2。

p=144.095≤fg=480.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

第七节脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第八节脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"

外脚手架检查评分表"

，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。

填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。

第九节脚手架搭设安全技术措施

落地式脚手架

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确