大梁支模施工方案Word格式文档下载.docx

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为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距≤4.0m。

4）、水平连接：

为了保证超高支模在水平方向的稳定，防止支模架发生侧向倾覆，在每层楼板的侧梁上设置连接件，并将支模架与相邻结构柱采用钢管抱箍相连。

2、梁板支模方法如下图：

3、梁板支撑说明：

1）、600×

3000大梁支模架立管间距小于300×

500，板支模架立管间距小于1200×

1200；

2100大梁梁支模架立管间距小于300×

500，板支模架立管间距小于900×

900。

2）、梁高3000mm，采用5排对拉螺杆，螺栓纵向间距为500mm。

梁高2100mm，采用4排对拉螺杆，螺栓纵向间距500mm。

3）、所有架下支承立管梁底、板底主受力接点扣件下端必须设置防滑保护扣，立管不允许使用搭连接。

（2）、超高支模架系统设计计算

1、立杆稳定性计算（29米支模架高度为计算模型，因现场采用敞开式支模架，且支模架与结构主体有可靠连接，故在计算立杆稳定性时不考虑风荷载的作用）：

考虑到不同部位的砼自重不一致，故分别计算不同部位平板及深梁部分的立杆稳定性如下：

1）、大厅平板部分（板厚150mm，立杆间距1.2×

1.2m）

模板、支架的荷裁

模板、木枋及钢筋自重：

500N/m2

钢管支架自重：

2000N/m2

新浇砼自重：

0.15×

1×

24000=3600N/m2

施工荷载：

3500N/m2

合计：

N=1.2×

（500+2000+3600）+1.4×

3500=12220N/m2

单根立钢管受荷面积：

1.2×

1.2=1.44m2

单根立杆承受的荷载：

1.44×

12220=17596.8N

采用φ48×

3.5mm钢管，A=489mm2

钢管的回转半径为：

I=15.8mm

立杆之间水平支撑最大间距为1580mm。

立柱强度计算：

立杆的压应力为：

σ=N/A=17596.8/489=35.99N/mm2＜f=205N/mm2

稳定性计算：

长细比：

λ=L/I=（1.58+2×

0.15）×

1000/15.8

=118.9＜[λ]=210

查《JGJ130-2001》附录C，得ψ=0.458

则：

立杆的受压应力为：

σ=N/（ψ×

A）=17596.8/（0.458×

489）=79.97N/mm2＜f＝205N/mm2

所以立杆强度及稳定性符合要求。

2）、大梁部分：

（立杆间距0.3×

0.5m）

模板、支架荷载

木模板、木枋及钢筋自重：

1500N/m2

2000N/m2

砼自重：

（1×

0.8×

3.0）×

24000/（0.9×

1.0）=64000N/m2

施工荷载:

3500N/m2

合计:

（1500+2000+32000）+1.4×

3500=86140N/m2

单根立杆受荷面积:

0.3×

0.5=0.15m2

单根立杆受荷:

86140=12921N

σ=N/A=12921/489=26.423N/mm2＜f＝205N/mm2

稳定性计算:

λ=118.9

A）

=12921/（0.458×

489）

=57.69N/mm2＜f＝205N/mm2

3）、剧场顶板部分（板厚200mm，立杆间距0.9×

0.9m）

0.20×

1.0×

24000=12000N/m2

（500+2000+12000）+1.4×

3500=49300N/m2

0.9×

0.9=0.81m2

0.81×

49300=39933N

σ=N/A=39933/489=81.663N/mm2＜f=205N/mm2

A）=39933/（0.458×

489）=178.30N/mm2＜f＝205N/mm2

4）、剧场顶大梁部分：

（0.8×

2.1×

1.0）×

1.0）=44800N/m2

（1500+2000+44800）+1.4×

3500=62860N/m2

=62860=11314.8N

σ=N/A=11314.8/489=23.14N/mm2＜f＝205N/mm2

=11314.8/（0.458×

=50.522N/mm2＜f＝205N/mm2

2、横杆的强度和刚度验算（取梁底横杆计算）及扣件防滑验算

1）、钢管的各项参数：

钢管参数：

E=2.06×

105N/mm2、f=205N/mm2

W=5.08cm3I=12.19cm4

2）、大厅大梁的横杆的强度验算：

所受的均布面荷载：

Q=64000N/m2

按4根横杆平均受力计算

q1=Q×

b=64000×

0.8/4=12800N/m

Mmax=q1×

ι2/10

=12.8×

0.52×

106/10

=3.2×

105Nmm

σMax=Mmax/w

105/（5.08×

103）

=63N/mm2＜f=205N/mm2

3）、大厅大梁的横杆的挠度验算

v=q1·

ι4/（128·

E·

I）

=12800×

6004/（128×

2.06×

105×

12.19×

104）

=0.52mm＜L/250=600/250=3.2mm

所以符合要求。

4）、剧场顶大梁的横杆的强度验算：

Q=44800N/m2

q1=Q·

b=44800×

0.8/4=8960N/m

=8.96×

=2.24×

=44.09N/mm2＜f=205N/mm2

E、大厅的横杆的挠度验算

=8960×

5004/（128×

=0.17mm＜L/250=600/250=3.2mm

3、扣件防滑验算（取梁下排扣件验算）

1）、大厅

每个扣件受力N=64×

0.5/2=9.6kN

单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，双排扣件抗滑承载力设计值为12kN，双排扣件可满足防滑要求。

2）、剧场顶大梁

每个扣件受力N=44.8×

0.5=6.72kN

单个扣件抗滑承载力设计值为8kN，可满足防滑要求。

4、下层楼板承载力计算

在本区域混凝土达到28天强度之前下层支模架不予拆除，且下层支模架与本层支模架搭设方式相同，所以楼板整体承载力可以满足要求，故仅需验算下层楼板砼抗压强度。

楼板为120厚抗冲切验算：

单根立杆轴向力最大为9.6kN

当为φ48架管时，冲切面水平投影面积为：

A＝（144×

144－24×

24）π＝6.33×

104mm2

查表得：

C40砼ft＝1.71N/mm2

0.6ftA=0.6×

1.71×

6.33×

104=64950N=64.95kN>

9.64kN

故抗冲切满足要求。

5、木枋强度及刚度验算

1）、参数:

E＝9×

103MpaW=83.3cm3I=416.65cm4

2）、强度验算

q=64000×

0.2=12800N/m=12.8N/mm

σ=ql2/（10W）

3002/（10W）

＝12.8×

3002/（10×

83.3×

=1.383N/mm2＜[f]=11N/mm2

3）、挠度验算

v＝q1·

3004/（128×

9×

103×

416.65×

=0.2mm＜[v]=600/1000=0.6mm

符合要求。

（3）、超高支模架系统诱发荷载内力计算

诱发荷载是指支撑系统在动活载的瞬间作用下引发的如风荷、输送混凝土泵管的水平冲力、混凝土震捣器的振动波对钢管立杆承压能力的削弱乃至扣件抗滑移与抗扭转的能力的降低。

所以在计算超高支模架时必须考虑诱发荷载引起的诱发应力对支模架的影响。

“诱发荷载计算法”是一种简化的、适合手算的整体结构分析法，对平面布置为矩形的排架支撑系统，可简化地取一定宽度的竖向平面作为计算单元，近似的按“诱发荷载法”进行计算。

假定支撑系统受到一水平力F时，在其基础处有另一大小相等、方向相反的反力与之平衡，组成一力偶；

若整个支撑体系不发生转动，在支撑的各立杆中应存在着竖向荷载与之平衡，该竖向荷载称为诱发荷载。

本工程取剧场大梁中部3.6米长度作为计算单元，计算简图见下图。

1、荷载标准值计算：

2.1）×

3500N/m2

支撑安装偏差荷载FC=518N（取1%的垂直永久荷载值）

安全荷载S=1295N（取2.5%的垂直永久荷载值）

泵送等水平冲击荷载Fm=12000N

2、诱发荷载计算

按照M=F·

H及Pi=ri·

M/Σri2计算P1、P2、P3如下表：

水平荷载

水平力（kN）

力矩（kN·

m）

诱发荷载

Fm

12

348

P1=124.29；

P2=82.86；

P3=41.43

S

1.3

32.48

P1=11.6；

P2=7.73；

P3=3.87

FC

0.518

12.992

P1=4.64；

P2=3.09；

P3=1.55

3、内力计算

按诱发荷载计算并组合得最大内力控制值：

Nmax=1.2×

6.72+1.4×

（124.29+11.6+4.64）/4=57.25kN

单根立杆的压应力为：

σ=N/A=57250/489=117.08N/mm2＜f＝205N/mm2。

其他高架支模高度远小于剧场大梁部位，故计算从略。