碗扣式脚手架施工方案样本文档格式.docx
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四、脚手架搭设办法
本工程采用碗扣式钢管脚手架,依照工程实用满堂手架,沿南、北两面侧墙形成脚手架体系。
操作层满铺脚手板。
脚手支架单元600㎜×
600㎜×
1200㎜。
模板采用尺寸1830×
915×
16mm胶合板,脚手架顶托上部环向采用长9m外径48mm、壁厚3.5mm钢管弯曲成设计图纸弧度弧形拱固定,纵向采用100×
50mm方木固定模板,方木至于弧形钢管上部。
1、拱形脚手架架设
一方面依照设计图纸坐标在场地放出隧道仰拱、拱墙位置,搭设满堂红脚手架,依照图纸尺寸调节调节顶托长度,顶托伸出长度不适当过长,在15cm以内;
上部安装模板。
2、立杆搭设
纵横向立杆间距0.6m×
0.6m,容许搭设偏差±
5cm,立杆垂直度容许搭设偏差±
10cm。
下部设扫地杆,扫地杆距离地面高度不大于或等于35cm。
立杆底配备可调底座或固定底座;
立杆上端涉及可调螺杆伸出顶层水平杆长度不得不不大于0.7m。
3、横杆搭设
立杆之间满设双向水平杆,纵横向水平拉杆步距1.2m,保证其在两个方向都具备足够设计刚度,一根横杆两端高差,不能超过2cm,纵向水平杆全长平整度不不大于±
10cm。
4、剪刀撑
模板支撑架四周从底到顶持续设立竖向剪刀撑,中间纵横向由底至顶持续设立竖向剪刀撑,其间距不大于或等于4.5m。
剪刀撑斜杆与地面夹角应在45°
~60°
之间,斜杆应每步与立杆扣接。
当模板支撑架高度不不大于4.8m时,顶部和底部必要设立水平剪刀撑,中间水平剪刀撑设立间距应不大于或等于4.8m。
5、施工作业规定
5.1.上架作业人员必要持证上岗,戴安全帽,系安全带。
5.2.混凝土浇注过程中,要保证模板支架均衡受荷,宜用对称浇注方式进行。
5.3.严格控制施工荷载,在混凝土浇注过程中,派专人检查支架及其支撑状况,发现下沉、松动和变形时,及时解决。
五、脚手架搭设施工工艺
脚手架搭设工艺流程为:
场地整顿→施工放样→定位设立底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横杆→剪刀撑。
六、脚手架搭设施工安全办法
1、脚手架基本必要满足承载力规定,基本混凝土必要达到设计强度75%以上才干施工。
2、搭设过程中划出工作标志区,禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调,禁止在无人指挥下作业。
3、作业层上施工荷载应符合设计规定,不得超载,不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。
4、脚手架有效期间,禁止擅自拆除架体构造杆件,如需拆除必要拟定补救办法后方可实行。
5、脚手架应与输电线路保持安全距离,施工现场暂时用电线路架设应按国家现行原则执行。
6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。
7、定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到结实稳定,保证施工安全。
七、脚手架拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆原则,即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑,而后拆横杆、立杆等。
不准分立面拆架或在上下两步同步进行拆架。
做到一步一清、一杆一清。
拆除斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。
拆除长杆件时应两人协同作业、以免单人作业时导致内失事故。
分段拆除高差不应不不大于2步。
拆下杆配件应吊运至地面、不得向下抛掷。
八、脚手架拆除安全技术办法
1、拆架前,全面检查待拆脚手架,依照检查成果,拟订作业筹划,报请批准,进行技术交底后才准备工作。
2、架体拆除前,必要察看施工现场环境,涉及地面设施等各类障碍物、附件、电气装置状况,凡能提前拆除尽量拆除掉。
3、拆架时应划分作业区,周边设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。
4、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人关于结扣时,应先告知对方,以防坠落。
5、在拆架时,不得半途换人,如必要换人时,应将拆除状况交代清晰后方可离开。
6、每天拆架下班时,不应留下隐患部位。
7、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。
8、拆除构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面,禁止抛掷。
九、附件碗扣式脚手架验算书
1、参数信息:
(1)脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.6;
纵距(m):
步距(m):
1.2;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.1;
脚手架搭设高度(m):
9.0;
采用钢管(mm):
Φ48×
3.5;
扣件连接方式:
WDJ碗口式
板底支撑连接方式:
方木支撑;
(2)荷载参数
模板与木板自重q1=0.35kN/m2;
混凝土与钢筋自重q2=25kN/m2;
顶板浇筑厚度h=0.8m;
倾倒混凝土荷载原则值q3=2kN/m2;
施工均布荷载原则值q4=1kN/m2;
(3)木方参数
木方弹性模量E=9500N/mm2;
木方抗弯强度设计值13N/mm2;
木方抗剪强度设计值1.3N/mm2;
木方间隔距离300mm;
木方截面宽度:
50mm;
木方截面高度:
100mm;
支撑架荷载计算单元
2、模板支撑方木计算:
方木按照简支梁计算,方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.33cm3;
I=5×
10/12=416.67cm4;
荷载计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
Q1=25×
0.3×
0.8=6kN/m;
(2)模板自重线荷载(kN/m):
Q2=0.35×
0.3=0.105kN/m;
(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN):
P1=(1+2)×
0.6×
0.3=0.5kN;
强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和,计算公式如下:
均布荷载:
q=1.2×
(6+0.105)=7.326kN/m;
集中荷载:
p=1.4×
0.54=0.756kN;
最大弯距:
M=Pl/4+ql2/8=0.756×
0.6/4+7.326×
0.62/8
=0.443kN·
m;
最大支座力:
N=P/2+ql/2=0.756/2+7.326×
0.6/2=2.576kN;
截面应力:
σ=M/w=0.443/83.333=5.317N/mm2;
方木计算强度为:
5.317N/mm2<13.0N/mm2,满足规定!
抗剪计算:
最大剪力计算公式:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必要满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×
7.326/2+0.756/2=2.576kN;
截面抗剪强度计算值:
T=3×
2575.8/(2×
50×
100)=0.773N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2;
方木抗剪强度为0.773N/mm2<1.3N/mm2,满足规定!
挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和,计算公式如下:
均布荷载q=Q1+Q2=6+0.105=6.105kN/m;
集中荷载p=0.54kN;
最大变形V=5×
6.105×
6004/(384×
9500×
4166666.67)
+540×
6003/(48×
=0.322mm;
方木最大挠度0.322mm<600/250=2.4mm,满足规定!
3、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力:
P=7.326×
0.6+0.756=5.152kN;
支撑钢管计算简图
最大弯矩:
Mmax=0.541kN·
m;
最大变形:
Vmax=0.508mm;
最大支座力:
Qmax=11.076kN;
截面应力:
σ=0.541/5080=106.5N/mm2;
支撑钢管计算强度106.5N/mm2<205N/mm2,满足规定!
支撑钢管最大挠度600/150=4mm<10mm,满足规定!
4、模板支架荷载原则值(轴力):
作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载。
静荷载原则值涉及如下内容:
脚手架自重(kN):
NG1=0.149×
9=1.341kN;
模板自重(kN):
NG2=0.350×
0.6=0.126kN;
钢筋混凝板自重(kN):
NG3=25×
0.8×
0.6=7.2kN;
经计算得到,静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=8.667kN;
活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。
活荷载原则值:
NQ=(1+2)×
0.6=1.08kN;
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
8.667+1.4×
1.08=11.912kN;
5、立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式:
其中:
N----立杆轴心压力设计值N=11.912kN;
σ--轴心受压立杆稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
σ----钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
Lo----计算长度
如果完全参照脚手架规范,由公式
(1)或
(2)计算
Lo=k1uh
(1)
Lo=(h+2a)
(2)
k1---计算长度附加系数,取值为1.155;
u---计算长度系数,参照脚手架规范中表5.3.3;
u=1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度:
a=0.1m;
公式
(1)计算成果:
立杆计算长度:
Lo=k1uh=1.155×
1.7×
1.2=2.356m;
Lo/i=2356.2/15.8=149.127;
由长细比Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数:
φ=0.312
钢管立杆受压强度计算值:
σ=11912/(0.312×
489)=78.077N/mm2
立杆稳定性计算σ=78.077N/mm2<[f]=205N/mm2满足规定!
公式
(2)计算成果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.2+0.1×
2=1.4m;
Lo/i=1400/15.8=88.608;
由长细比Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数:
φ=0.673
σ=11912/(0.673×
489)=36.196N/mm2
立杆稳定性计算σ=36.196N/mm2<[f]=205N/mm2满足规定!
但考虑到高支撑架安全因素,适当由公式(3)计算
Lo=k1k2(h+2a)(3)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.4按照表2取值1.026;
公式(3)计算成果:
立杆计算长度:
Lo=k1k2(h+2a)=1.243×
1.026×
(1.2+0.1×
2)
=1.785m;
Lo/i=1785/15.8=112.97;
由长细比Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.496
钢管立杆受压强度计算值σ=11912/(0.496×
489)=49.113N/mm2
立杆计算σ=49.113N/mm2<[f]=205N/mm2满足规定!
由以上计算可知,间距0.60×
0.60×
1.20m碗扣式脚手架能满足施工规定,可采用此方案进行脚手架施工。