施工升降机卸料平台搭设方案Word格式文档下载.docx

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1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：

安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆.

2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清,一杆一清。

3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。

拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固.

5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳.

6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件.

7、拆除前应检查架子上的材料，杂物是否清理干净，拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。

下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区,设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。

4脚手架使用注意事项

1、脚手架必须经验收合格后方可使用,作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带.

2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；

等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷。

3、在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作,派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。

4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《脚手架施工方案》。

4、电梯层门

为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，安全门一道用30＊50方管焊接成型，在主梁槽钢上焊接两根立柱与栏杆焊接固定,用铰链与门连接，门中间用100宽，厚5mm钢板焊接，便于插销安装（附图）.

层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构方向开启。

层门的具体做法详见图.

钢管落地卸料平台计算书

一、架体参数

卸料平台名称

施工升降机卸料平台

卸料平台布置方式

沿横向

平台长度A（m）

4.2

平台宽度B（m）

0.9

平台高度H（m）

23.8

立杆纵距la（m）

1.4

立杆步距h（m）

1.8

立杆横距lb（m）

0。

板底支撑间距s（m）

0.3

二、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

033

脚手板自重g2k（kN/m2）

35

栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）

14

安全设施与安全网自重g4k（kN/m）

0.01

材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）

3

施工均布荷载q2k（kN/m2）

2

基本风压ω0（kN/m2）

风荷载体型系数μs

8

风压高度变化系数μz

74（立杆稳定性验算），0.74（连墙件强度验算）

三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ф48×

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4。

49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

G1k=g1k=0。

033kN/m;

G2k=g2k×

lb/3=0。

350×

90/3=0.105kN/m；

Q1k=q1k×

lb/3=3.000×

0.90/3=0.900kN/m;

Q2k=q2k×

lb/3=2。

000×

90/3=0.600kN/m;

1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×

（G1k+G2k）=1。

2×

（0。

033+0。

105）=0.166kN/m；

q2=1。

4×

（Q1k+Q2k）=1。

900+0。

600）=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0。

100×

q1+0。

117×

q2）×

l2=（0。

166+0。

2。

100）×

1.402=0.514kN·

m;

Rmax=（1.100×

q1+1。

200×

l=（1。

0.166+1。

2.100）×

1.40=3.783kN；

σ=Mmax/W=0.514×

106/（4。

49×

103）=114。

483N/mm2〈［f］=205.00N/mm2；

满足要求!

2、挠度计算

q’=G1k+G2k=0.033+0.105=0。

138kN/m

q’=Q1k+Q2k=0.900+0。

600=1.500kN/m

R'

max=（1。

q'

1+1.200×

q’2）×

0.138+1。

1.500）×

40=2.733kN；

ν=（0。

677q’1l4+0.990q'

2l4）/100EI=（0.677×

138×

（1。

40×

103）4+0.990×

1.500×

（1.40×

103）4）/（100×

206000.00×

10。

78×

104）=2.731mm<

max{1400。

00/150，10}mm。

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

双钢管

4.49

78

钢管抗压强度设计值［f］（N/mm2）

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=g1k=0。

p=Rmax/2=1.892kN;

p'

=R'

max/2=1.366kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0。

570kN·

m；

横向钢管计算剪力图

Rmax=1.904kN；

横向钢管计算变形图

νmax=1.608mm；

σ=Mmax/W=0。

570×

106/（4.49×

103）=126.957N/mm2〈［f］=205。

00N/mm2;

满足要求！

νmax=1.608mm〈max｛900。

00/150,10}=10.00mm;

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

单扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

扣件抗滑移承载力系数

Rc=8.0×

80=6.400kN≥R=3。

783kN

七、立杆的稳定性验算

钢管截面回转半径i（cm）

59

钢管的净截面A（cm2）

4.24

钢管抗压强度设计值［f]（N/mm2）

双立杆计算方法

不设置双立杆

立杆计算长度系数μ

1.5

NG1=1。

3×

（la+2.00*lb/2+1.00*h）＊0。

038/h+g1k×

la×

00/2。

00=1。

40+2。

00＊0。

90/2+1.00＊1.80）*0。

038/1.80+0。

033×

1.40×

2.00/2.00=0.159kN

NG2=g2k×

lb/2。

00=0。

90/2.00=0。

220kN;

NG3=g3k×

la=0。

140×

40=0.196kN；

NG4=g4k×

010×

40=0。

014kN；

NQ1=q1k×

00=3。

0.90/2.00=1.890kN；

NQ2=q2k×

lb/2.00=2。

90/2。

00=1.260kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1。

2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×

1.4（NQ1+NQ2）=1.2×

（0.159+0.220+0。

196+0.014）+0。

9×

（1.890+1。

260）=4.676kN；

支架立杆计算长度:

L0=kμh=1×

50×

1.80=2。

700m

长细比λ=L0/i=2。

700×

103/（1.59×

10）=169.811<

[λ］=210

轴心受压构件的稳定系数计算:

L0=kμh=1.191×

8=3.216m

长细比λ=L0/i=3。

216×

103/（1。

59×

10）=202。

245

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.177

ωk=μzμsωo=0。

74×

0.80×

25=0。

148kN/m2

Mw=0.9×

ωk×

l×

h2/10=0.9×

148×

802/10=0。

085kN·

σ=N/φA+Mw/W=4。

676×

103/（0.177×

4.24×

102）+0。

085×

103）=81.147N/mm2<

[f]=205.00N/mm2

八、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

每层设立

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

内立杆离墙距离a（m）

0.2

1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.74×

80×

25=0.148kN/m2

AW=1.80×

2=10.1m2

Nw=1.4×

Aw=1.4×

1=2。

089kN

N=Nw+N0=2.089+3。

00=5.089kN

长细比λ=L0/i=（0。

20+0.12）×

10）=20.126,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.949。

Nf=0。

85×

φ·

A·

［f］=0.85×

0.949×

4.240×

10-4×

205。

00×

103=70.114kN

N=5。

089<

Nf=70.114

2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值Rc=8。

0×

0.80=6。

400kN

089kN<

Rc=6.400kN

九、立杆支承面承载力验算

地基土类型

素填土

地基承载力特征值fg（kPa）

85

基础底面面积A（m2）

0.25

地基承载力调整系数kc

1

fg’=fg×

kc=85。

1.000=85。

000kPa

Nk=（NG1+NG2+NG3+NG4）+（NQ1+NQ2）=（0.159+0。

220+0.196+0。

014）+（1。

890+1。

260）=3.739kN;

p=Nk/A=3.739/0.25=14.957kPa<

fg'

=85。

型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书

架体验算

一、脚手架参数

脚手架搭设方式

双排脚手架

脚手架钢管类型

脚手架搭设高度H（m）

18.6

脚手架沿纵向搭设长度L（m）

立杆纵距或跨距la（m）

4

0.8

内立杆离建筑物距离a（m）

二、荷载设计

脚手板类型

木脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.35

脚手板铺设方式

1步1设

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

12

其他用途脚手架作业层数nqj

其他用途脚手架荷载标准值Gkqj（kN/m2）

5

地区

安徽淮南市

安全网设置

敞开

1.13

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

1.25，1.03

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.35，0。

29

计算简图：

侧立面示意图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值［f]（N/mm2）

横杆截面惯性矩I（mm4）

107800

横杆弹性模量E（N/mm2）

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1。

033+Gkjb×

lb/（n+1））+1。

Gk×

lb/（n+1）=1。

（0.033+0.35×

0.8/（2+1））+1.4×

5×

0.8/（2+1）=2。

02kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.033+Gkjb×

lb/（n+1））+Gk×

lb/（n+1）=（0。

35×

0.8/（2+1））+5×

0.8/（2+1）=1.46kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×

2.02×

1.42=0。

4kN·

m

σ=Mmax/W=0.4×

106/4490=88.12N/mm2≤[f］=205N/mm2

2、挠度验算

νmax=0。

677q'

la4/（100EI）=0。

677×

46×

14004/（100×

206000×

107800）=1。

71mm

νmax＝1。

71mm≤［ν]＝min[la/150，10］＝min[1400/150，10］＝9.33mm

3、支座反力计算

Rmax=1.1qla=1。

1×

1.4=3。

11kN

Rmax’=1。

1q’la=1.1×

4=2。

25kN

四、横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=3.11kN

q=1.2×

033=0.04kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=2。

=0.033kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.82×

106/4490=183.57N/mm2≤［f］=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝1.836mm≤[ν]＝min[lb/150，10］＝min[800/150，10］＝5。

33mm

Rmax=3。

13kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数

扣件抗滑承载力验算:

纵向水平杆：

Rmax=3.11/2=1。

55kN≤Rc=0.9×

12=10。

8kN

横向水平杆：

Rmax=3。

13kN≤Rc=0.9×

12=10.8kN

六、荷载计算

脚手架搭设高度H

18。

6

0.12

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆:

NG1k=（gk+la×

n/2×

0.033/h）×

H=（0.12+1.4×

2/2×

0.033/1.8）×

18.6=2。

71kN

单内立杆：

NG1k=2.71kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：

NG2k1=（H/h+1）×

lb×

Gkjb×

1/1/2=（18.6/1。

8+1）×

8×

0.35×

1/1/2=2.22kN

单内立杆:

NG2k1=2.22kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/1=（18.6/1。

17×

1/1=2.7kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2。

22+2。

7+0=4.92kN

NG2k=NG2k1=2.22kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（nqj×

Gkqj）/2=1。

（1×

5）/2=2.8kN

内立杆：

NQ1k=2。

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0。

1.4×

NQ1k=1.2×

（2。

71+4.92）+0。

2.8=12.69kN

71+2.22）+0.9×

2.8=9.45kN

七、立杆稳定性验算

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f］（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

424

一步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.5×

8=2。

7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.81≤210

立杆计算长度l0=kμh=1。

155×

8=3。

12m

长细比λ=l0/i=3.12×

103/15。

9=196.13

查《规范》表A得，φ=0。

188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1。

2（NG1k+NG2k）+1。

4NQ1k=1.2×

（2.71+4。

92）+1。

8=13。

08kN

σ=N/（φA）=13078.89/（0。

188×

424）=164.08N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0。

71+4。

92）+0。

2.8=12。

69kN

Mw=0。

Mwk=0。

ωklah2/10=0。

0.29×

82/10=0.17kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=12686。

89/（0.188×

424）+165950。

05/4490=196。

12N/mm2≤[f］=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

每层设两道

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面面积Ac（mm2）

489

连墙件截面回转半径i（mm）

15。

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

Nlw=1。

h×

la=1.4×

1.8×

1.4=2.5kN

长细比λ=l0/i=600/15。

8=37.97，查《规范》表A.0。

6得,φ=0.9

（Nlw+N0）/（φAc）=（2。

5+3）×

103/（0。

489）=12。

45N/mm2≤0。

85×

[f］