高支模满堂脚手架专项施工方案Word格式.docx
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场地清理T弹立杆定位轴线T排放纵向扫地杆T竖立杆T将纵向扫地杆
与立杆连接T安装横向扫地杆T安装纵向水平杆T安装横向水平杆T安装剪
刀撑T安装连接件T绑扎水平安全网
3.2脚手架的设置:
321脚手架立杆纵横距为0.8m,其中梁纵距为0.8m横向间距为0.3m,竖向支撑采用单立杆,并用对接扣件相互错开对接,且不能在同一步距内,下端第一杆采用2m杆和6m杆相互错开,步距均为1.5m。
3.2.2剪刀撑四边与中间每隔4m设置一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设置满堂脚手架两端与中间每隔5m设置一道水平剪刀撑。
3.3脚手架的搭设
3.3.1立杆施工要求
（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线,并在位置线处设置立杆。
（2）立杆接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节
点不大于步跨的1/3。
（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上,立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。
（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。
3.3.2水平杆施工要求
纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同,顶端水平杆距楼板、梁为
900mm,步距为不大于1.5m。
（1）脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下,纵向水平杆固定在立杆的内侧,并采用直角扣件与立杆扣紧。
（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接,相邻纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500mm。
（3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
（4）水平杆必须扣接在立杆上,不得相互扣接。
扣件螺帽一定要拧紧,立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件,保证竖向传力和水平观感。
3.3.3剪刀撑的设置要求
（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，其宽度为4~6m,连续布置，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。
剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45o〜60o之间。
（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑
（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。
3.3.4扣件要求:
（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接,承载力直接传递到结构板上。
（2）扣件与钢管的接触面要保证严密,确保扣件与钢管连接紧固。
（3）扣件和钢管的质量要合格,满足施工要求,对发现脆裂、变形、滑丝的
严禁使用。
3.3.5安全网
安全网采用10cmx10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。
高度为4米。
3.4脚手架的拆除
3.4.1拆除前应报审批准,进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。
周围设围栏或警戒标识,划出工作禁区,禁止非拆卸人员进入,并设专人看管。
拆除时,班组成员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中,不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内。
3.4.2严格遵守拆除顺序,拆除顺序应从上而下,一步一清,不允许上下同时作业,本着先搭后拆,按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除。
3.4.3拆除脚手架的大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间操作人往下顺钢管,不得往下乱扔;
拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下,不得往下投扔,以免伤人和不必要的损失。
3.4.4拆除过程中最好不要中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚;
拆除过程中最好不要中断,如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落并检查是否会倒塌,确认安全后方可停歇。
3.4.5拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放,进行保养,检修。
3.5重大危险源监控及预防措施:
3.5.1作业中,禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。
却因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。
3.5.2人在架设作业时,应注意自我安全保护和她人的安全,避免发生碰
撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
3.5.3每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即
停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
4安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系，设置安全生产管理机构，配备专职安
全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。
建立健全安全生产责任制，严格执
行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确保安全生产。
安全生产保证体系图
组织电工自查用电设
施工安监
财务
贯彻落实有关安全施
工规程进行全员安全
安仝资金保
安全员专检安全值日巡
3检查;
安全资料收整
奖^
5安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施）,负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及
其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。
编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。
6高支模满堂脚手架的设计验算
板顶标高39.3米;
支撑高度为8.1米、板厚为120mm;
最大梁截面350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。
选取板厚为120mm楼板作为计算
对象。
6.1扣件式梁模板安全计算书
6.1.1计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、《钢结构设计规范》GB50017-
6.1.1.1计算参数
基本参数
混凝土梁高h（mm）
600
混凝土梁宽b（mm）
300
混凝土梁计算跨度L（m）
3.6
模板支架高度H（m）
8.1
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
模板荷载传递方式
可调托座
次梁悬挑长度a«
mm）
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
6.1.1.2施工简图
、二「阳二二
斜撑（含水平）布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距1a（m）
0.8
垂直梁跨度方向的梁两侧立
柱间距1b（m）
0.7
水平杆步距h（m）
1.5
梁侧楼板立杆的纵距1ai（m）
梁侧楼板立杆的横距Ib1（m）
立杆自由端高度a（mm）
梁底增加立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
4
架体底部布置类型
底座
结构表面要求
表面外露
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
①48X3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50X100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm克隆、
山樟平行方向）
钢管规格
①48X3
-^4--+［、亠\\^L.
何载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak（N/mm）
架体底部垫板面积A（mi）
0.2
是否考虑风何载
否
架体搭设省份、城市
陕西（省）延安市（市）
地面粗糙度类型
基本风压值Wo（kN/mA2）
模板及其支架自重标准值
G1k（kN/mA2）
0.5
新浇筑混凝土自重标准值
G2k（kN/mA3）
24
钢筋自重标准值
G3k（kN/mA3）
施工人员及设备产生荷载标
准值Q1k（kN/mA2）
2.5
（图1）剖面图1（图1）剖面图1
6.1.2面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W二bh2/6=1000x122/6=24000mm3,匸bh3/12=1000x123/12=144000mm4
6.1.2.1强度验算
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9x{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb}=0.9x（1.2x（0.5+（24+1.5）x
600/1000）x1+1.4x2.5x1）=20.214kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9x{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4x0.7Q1kb}=0.9x（1.35x（0.5+（24+1.5）
x600/1000）x1+1.4x0.7x2.5x1）=21.402kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max（20.214,21.402）=21.402kN/m
（图3）面板简图
（图4）面板弯矩图
Mmax=0.027kN•m
（T=Mmax/W=0.027x106/24000=1.115N/mm2<
[f]=31N/mm2满足要求
6.1.2.2挠度验算
qk=（Gik+（G3k+G2k）xh）xb=（0.5+（24+1.5）x600/1000）x1=15.8kN/m
（图5）简图
（图6）挠度图
v=0.012mm<
[v]=300/（（4-1）x400）=0.25mm
满足要求
6.1.3次梁验算
由可变荷载控制的组合：
qi=0.9x{1.2[Gik+（G2k+G3k）h]a+1.4Qika}=0.9x（1.2x（0.5+（24+1.5）x
600/1000）x300/1000/（4-1）+1.4x2.5x300/1000/（4-1））=2.021kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9x{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4x0.7Q1ka}=0.9x（1.35x（0.5+（24+1.5）
x600/1000）x300/1000/（4-1）+1.4x0.7x2.5x300/1000/（4-1））=2.14kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（2.021,2.14）=2.14kN/m
计算简图：
（图7）简图
6.131强度验算
（图8）次梁弯矩图（kN•m）
Mmax=0.277kN•m
（T=Mmax/W=0.277x106/（83.333x1000）=3.32N/mm2<
[f]=15N/mm2
6.1.3.2抗剪验算
（图9）次梁剪力图（kN）
Vmax=1.426kN
Tmax=VmaxS/（lb）=1.426x103x62.5x103/（416.667x104x5x
10）=0.428N/mm2<
[t]=2N/mm2
6.1.3.3挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=（Gik+（G3k+G2k）xh）xa=（0.5+（24+1.5）x600/1000）x300/1000/（4-
1）=1.58kN/m
（图10）变形计算简图
（图11）次梁变形图（mm）
vmax=0.356mm<
[v]=1.1x1000/400=2.75mm
6.1.4主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点为了便于计算统一按铰节点考虑,偏于安全。
根据实际工况,梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。
这样简化符合工况,且能保证计算的安全。
等跨连续梁,跨度为:
2
跨距为:
（等跨）0.35
将荷载统计后,经过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
q1=0.9x{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9x（1.2x（0.5+（24+1.5）x
600/1000）x300/（（4-1）x1000）+1.4x2.5X300/（（4-1）x1000））=2.021kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
q2=0.9x{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4x0.7Q1ka}=0.9x（1.35x（0.5+（24+1.5）x600/1000）x300/（（4-1）x1000）+1.4x0.7x2.5x300/（（4-1）x1000））=2.14kN/m
q=max[q1,q2]=max（2.021,2.14）=2.14kN
此时次梁的荷载简图如下
（图16）次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[Gik+（G2k+G3k）h]a=（0.5+（24+1.5）x600/1000）x300/（（4-1）
1000）=1.58kN/m
（图17）次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：
R=2.686kN
正常使用极限状态下在支座反力：
Rk=1.983kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为:
g=0.9x1.2gk=0.9x1.2x65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图18）主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图19）主梁正常使用极限状态受力简图
6.141抗弯验算
（图12）主梁弯矩图（kN•m）
Mmax=0.289kN•m
（T=Mmax/W=0.289x106/（8.986x1000）=32.151N/mm2<
[f]=205N/mm2
6.142抗剪验算
j'
n
打7
0^22
:
111If
T
（图13）主梁剪力图（kN）
Vmax=4.675kN
Tmax=QmaxS/（lb）=4.675x1000x6.084x103/（21.566x104x1.2x
10）=10.992N/mm2<
[t]=120N/mm2
6.1.4.3挠度验算
（图14）主梁变形图（mm）
vmax=0.019mm<
[v]=0.7x1000/（1+1）/400=0.875mm
6.1.4.4支座反力计算
因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得:
两端支座最大支座反力为:
R1=0.722kN
非端支座最大支座反力为:
R2=9.351kN
6.1.5端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
Ri=0.722kN<
[N]=8kN
6.1.6可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=9.351kN<
[N]=30kN
6.1.7立柱验算
6.1.7.1长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度lo取步距
则长细比为:
入二h/i=1.6X1000/（1.59X10）=100.629=[入]=150
6.1.7.2立柱稳定性验算
根据入查JGJ162-附录D得到©
=0.588
梁侧立杆承受的楼板荷载
Ni=[1.2（Gik+（G2k+G3k）ho）+1.4Qik]lailbi=（1.2X（0.5+（24+1.5）X
120/1000）+1.4X2.5）X1.2X1.2=11.192kN
由第五节知,梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=0.722kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算
NA=max（N1+R1,R2）=11.914kN
考虑架体自重荷载得:
NB=NA+1.2XHXgk=11.914+1.2X0.065X（8.1+（600-120）/1000）=12.586kNf=Nb/（©
A）=12.586X1000/（0.588X（4.24X100））=50.483N/mm2<
[（T]=205N/mm2
6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
6.2.1计算依据
4、《钢结构设计规范》GB50017-
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-6.2.2计算参数
楼板厚度h（mm）
楼板边长L（m）
43.8
楼板边宽B（m）
15.6
模板支架高度H（m）
8.5
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la（m）
立柱横向间距lb（m）
水平杆步距h1（m）
次梁间距a（mm）
主梁悬挑长度bi（mm）
主梁合并根数
剪刀撑（含水平）布置方式
80X801
钢管类型
地基承载力特征值fak（kPa）
架体底部垫板面积A（mA2）
0.2:
0.3
钢筋自重标准值G3k（kN/mA3）
1.1
计算模板及次梁时均布活荷
载Q1k（kN/mA2）
计算模板及次梁时集中活荷
载Q2k（kN）
计算主梁时均布活荷载
Q3k（kN/mA2）
计算立柱及其它支撑构件时
均布活荷载Q4k（kN/mA2）
简图:
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Imimiiiiiiiiiiiiiiiiinniiniiiiiunmi11limn11ninmi11mimimiin11iiinniiniiiiiiiiiniin
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