项目所在区域水文地质条件分析文档格式.docx
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（2）深层含水组
深层含水组分布于北区和南区，包括第Ⅱ含水组和第Ⅲ含水组。
第Ⅱ含水组由一套冲洪积、冲湖积堆积物构成沼相沉积的地层，底板埋深150~180m，是本区农田灌溉的主要开采层之一。
第Ⅱ含水组岩性以细砂、粉细砂和中细砂为主，含水层厚度一般为30~45m。
单位涌水量28.8~145.68m3/（d·
m），地下水化学类型以Cl、Cl·
SO4和Cl·
SO4·
HCO3型；
该组上部有咸水存在，咸水底板埋深一般60~100m，该组下段为承压淡水。
北区和南区第Ⅱ含水组地下水位埋深50~75m。
第Ⅲ含水组为一套冲积、洪积与冰川-冰水堆积及冲积、湖积相组成，底板埋深340~370m。
是本区城镇供水和农田灌溉的主要开采层。
第Ⅲ含水组岩性以中粗砂和中细砂为主。
砂层总厚度58.95~114.3m，最小处位于冀县县城东部郭家庄一带，揭露砂层58.95m，自该处向四周均逐渐增厚，向西北、东北、东南三个方向的增厚速率约为2.5‰，在西南方向的增厚速率高达15.3‰，砂层厚度最大处位于西沙村一带，钻孔揭露砂层厚度114.3m，其它地区砂层厚度一般为60~80m。
第Ⅲ含水组含水层富水性整体较好，单位涌水量180~804m3/（d·
m），富水性大致按北东向呈条带状分布。
在南尉迟-西刘家庄-郭家庄-东杜家庄一带单位涌水量500~1000m3/（d·
m），富水性较好；
在小罗-杜沙-杨雨淋召一带单位涌水量100~300m3/（d·
m），富水性中等；
其余区域均为富水性略好区，单位涌水量300~500m3/（d·
m）。
地下水化学类型北部以HCO3·
Cl·
SO4型水为主，枣强县西北一带局部为Cl·
SO4型水；
南部以HCO3·
Cl型水为主，本组孔隙水矿化度0.4~0.8g/L，氟化物含量0.4~1.5mg/L。
北区和南区地下水位埋深80~100m。
6.2.3.2.3地下水补、径、排特征
开发区地下水的补给、径流、排泄，受地貌、地层组合等因素的影响，浅层水和深层水具有明显不同的特征。
浅层地下水以大气降水、灌溉入渗、衡水湖渗漏补给，调查区内地下水流自北向南径流。
排泄以蒸发、越流排泄为主，有少量开采。
深层地下水主要为侧向径流补给和浅层水越流补给，受西刘家庄一带小漏斗影响地下水流向整体为自西北向东南径流，排泄以人工开采和侧向径流排泄为主。
6.2.3.3地下水环境影响预测与评价
扩建项目地下水环境影响评价等级为二级，本次评价采用解析模型预测污染物在含水层中扩散并进行影响评价。
（1）污染源
由工程分析可知，项目实施后废水主要为冷却水、水循环使用，不外排；
职工生活污水排入防渗化粪池，定期清掏作农肥，不外排。
正常状况下，本项目废水及液态原料不会对地下水环境产生污染影响；
非正常状况下，循环冷却水池为埋地敷设，在发生渗漏情况下不能及时发现，可能渗入含水层，对地下水造成污染影响。
（2）地下水水质影响预测情景分析
预测情景主要分为正常状况和非正常状况两种情景。
①正常状况
正常状况下，本项目产生的生产废水全部回用，生活污水经化粪池处理后定期清掏作农肥，无废水外排。
污染源从源头上可以得到控制，在可能产生滴漏的污水构筑物等区域进行采取防渗措施。
因此本评价不再对正常状况进行预测评价。
②非正常状况
非正常状况下，生产车间地面防渗措施出现老化破损，可通过及时检查进行修复。
循环冷却水池防渗措施出现老化破损，不易被发现，如不及时修复，可能造成废水下渗，对地下水造成污染影响。
因此，从最不利的角度，本次评价将对非正常状况下循环冷却水池破损导致废水泄漏泄漏进行预测。
（3）预测因子筛选
项目产生的废水中主要污染因子为COD。
针对污染因子COD，地下水环境的评价因子为高锰酸盐指数，为使污染因子COD与评价因子高锰酸盐指数在数值关系上对应统一，在模型计算过程中，参照国内学者胡大琼（云南省水文水资源局普洱分局）《高锰酸盐指数与化学需氧量相关关系探讨》一文得出的高锰酸盐指数与化学需氧量线性回归方程Y=4.76X+2.61（X为高锰酸盐指数，Y为COD）进行换算。
高锰酸盐指数评价标准参照《地下水质量标准》（GB/T14848-93）中的Ⅲ类标准。
各评价因子检出限及评价标准见表6.2-16。
表6.2-16评价因子及评价标准一览表
评价因子
高锰酸盐指数
评价标准（mg/L）
3.0
检出下限值（mg/L）
0.5
（4）预测源强
COD预测源强
参照《给水排水构筑物工程施工及验收规范》（GB50141-2008）并结合项目循环冷却水池容积，确定正常状况下水池渗水量不得超过2L/（m2·
d）；
非正常状况下，取正常状况的10倍渗漏量作为源强，本次评价取废水渗漏量0.096m3/d，假设循环冷却水池泄漏50d后发现，计算得泄漏量为4.8m3，循环冷却水池内废水COD取300mg/L，则进入地下水的COD的量为1.44kg，折算高锰酸盐指数0.30kg。
（5）预测模型
非正常状况下，污染物运移通常可概化为两个相互衔接的过程：
①污染物由地表垂直向下穿过包气带进入潜水含水层的过程；
②污染物进入潜水含水层后，随地下水流进行迁移的过程。
项目厂区内包气带平均厚度约10m，为了考虑最不利的情况和使预测模型简化，本次预测忽略包气带的防污作用，概化为污染物直接进入潜水含水层，然后污染物在潜水含水层中随着水流不断扩散。
根据项目非正常状况下污染源排放形式与排放规律，本次模型可概化为一维稳定流动二维水动力弥散问题的瞬时注入污染物—平面瞬时点源的预测模型，其主要假设条件为：
①假定含水层等厚，均质，并在平面无限分布，含水层的厚度、宽度和长度比可忽略；
②假定定量的定浓度的污水，在极短时间内注入整个含水层的厚度范围；
③污水的注入对含水层内的天然流场不产生影响。
根据《环境影响评价技术导则地下水环境》（HJ610-2016），一维稳定流动二维水动力弥散问题的瞬时注入示踪剂—平面瞬时点源的预测模型为：
式中：
x，y—计算点处的位置坐标；
t—时间，d；
C（x,y,t）—t时刻点x,y处的污染物浓度，mg/L；
M—含水层厚度，m；
评价区域潜水含水层平均厚度约20m；
mM—长度为M的线源瞬时注入污染物的质量，kg。
模拟循环冷却水池泄露废水量为4.8m3，COD浓度为300mg/L（折算高锰酸盐指数浓度为63mg/L），则线源瞬时注入的污染物质量mM为COD1.44kg（折算高锰酸盐指数0.30kg）；
u—地下水流速度，m/d；
由抽水试验得潜水含水层渗透系数平均为4.42m/d。
水力坡度I为0.38‰。
因此地下水的渗透流速u=K×
I/n=4.42m/d×
0.38‰/0.15=1.1×
10-2m/d；
n—有效孔隙度，无量纲；
有效孔隙度n=0.15；
DL—纵向弥散系数，m2/d；
根据资料，纵向弥散度αm=10m，纵向弥散系数DL=αm×
u=0.11m2/d；
DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；
横向弥散系数DT=0.011m2/d；
π—圆周率。
（5）预测内容
在非正常状况下，污染物进入含水层后，在水动力弥散作用下，瞬时注入的污染物将产生呈椭圆形的污染晕，污染晕中污染物的浓度由中心向四周逐渐降低。
随着水动力弥散作用的进行，污染晕将不断沿水流方向运移，污染晕的范围也会发生变化。
本次预测在研究污染晕运移时，选取高锰酸盐指数贡献浓度的检出下限值等值线作为污染晕的前锋、评价标准作为超标范围，来预测污染晕的运移距离和影响范围。
本预测主要分析其污染晕的最高浓度、污染晕的最大运移距离和污染晕是否出厂区边界等方面的情况。
预测结果见表6.2-17、图6.2-4。
表6.2-17非正常状况下高锰酸盐指数在潜水含水层中运移情况一览表
污染物
预测时间
污染晕面积（m2）
污染晕最大运移距离（m）
超标范围是否出厂区边界
超出厂区最远距离（m）
100d
190.6
18.9
否
—
365d
--
综合以上分析可知，在非正常状况下，循环冷却水池废水泄漏100d后高锰酸盐指数污染晕影响范围为190.6m2，污染晕最大迁移距离18.9m，超标范围未出厂界；
泄漏365d后高锰酸盐指数贡献浓度已降低至检出限0.5mg/L以下，亦无超标区域出现。
图6.2-4高锰酸盐指数污染晕运移结果图单位：
m
（6）评价结论
综合以上分析，在假定的循环冷却水池底部出现破裂导致废水泄漏的非正常状况下，由预测结果可知，在预测期限内，超标范围未出厂界，水质满足《地下水质量标准》（GB/T14848-93）Ⅲ类标准、《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）Ⅳ类标准。
6.2.3.4地下水环境保护措施与对策
根据评价区环境水文地质条件，建设项目特点，环境影响预测及评价结果，确定污染物的运移方向及影响范围，在预测结果的基础上，提出需要增加或完善的地下水环境保护措施与对策。
地下水环境保护措施与对策应符合《中华人民共和国水污染防治法》和《中华人民共和国环境影响评价法》的相关规定，按照“源头控制、分区防控、污染监控、应急响应”，重点突出饮用水水质安全的原则确定。
合理可行、操作性强的地下水污染防控的环境管理体系也是非常必要的，包括地下水环境跟踪监测方案和定期信息公开等。
（1）源头控制
从源头上采取控制措施包括两个方面，分别是各类废物循环利用，减少污染物的排放量和在工艺、管道、设备等处采取污染控制措施，将污染物的跑、冒、滴、漏降到最低限度。
项目管网之间的连接处管口之间必须紧紧咬合和连接紧密，减少工艺、设备及处理构筑物等出现的跑、冒、滴、漏，需在最可能滴漏的部位使用优质材料。
为防止液态物料（石蜡油等）、循环冷却水池废水对地下水影响，应对防渗措施的性能定期进行监测，对相关储存、转运设备定期检修，便于发现污染物的跑、冒、滴、漏，将污染物跑、冒、滴、漏降至最低限度。
（2）分区防控措施
根据《环境影响评价技术导则地下水环境》（HJ610-2016）要求需结合地下水环境影响评价结果，对工程设计或可行性研究报告提出的地下水污染方案提出优化调整建议，给出不同分区的具体防渗技术要求。
已颁布污染控制国家标准或防渗技术规范的行业，水平防渗技术要求按照相应标准或规范执行，本项目属于危险废物收集、处置及综合利用项目，本次评价按照危险废物执行《危险废物贮存污染控制标准》（GB18597-2001）及修改单（环境保护部公告2013年第36号），参考《危险废物贮存污染控制标准》（征求意见稿）及其编制说明提出防渗措施。
根据各构筑物功能和储存、使用情况，从地下水污染防范角度，按分区防渗理念，将项目场地划分区：
“污染区”和“非污染区”，其中，在“污染区”内，再细化出“重点污染防治区、一般污染防治区、简单污染防治区”，形成针对性的地下水污染防范措施。
6.2.4声环境影响评价
6.2.4.1噪声源强参数
本项目噪声主要来源于密炼机、开炼机、挤出机、风机、空压机、泵类等各种机械及车辆等，噪声级为70~95dB（A）。
项目主要噪声源的噪声值及降噪措施见表6.2-18。
表6.2-18项目主要噪声源强及降噪措施一览表
序号
设备名称
台（套）数
单机噪声级dB（A）
降噪措施
治理后噪声级dB（A）
1
切胶机
2
70
厂房隔声、基础减震
55
密炼机
80
65
3
开炼机
4
挤出机
6
5
牵引机
8
切割机
75
60
7
水泵
厂房隔声、基础减震、隔声罩
风机
95
厂房隔声、基础减震、消声器/隔声罩
9
空压机
6.2.4.2预测方法
（1）厂界噪声预测模式
LA（r）=Laref（r0）-（Adiv+Abar+Aatm+Aexc）
LA（r）——距声源rm处的A声级；
Laref（r0）——参考位置r0m处的A声级；
Adiv——声波几何发散引起的A声级衰减量；
Abar——声屏障引起的A声级衰减量；
Aatm——空气吸收引起的A声级衰减量；
Aexc——附加衰减量。
①几何发散
对于室外点声源，不考虑其指向性，其几何发散计算式为：
L（r）=L（r0）-20lg（r/r0）
对于室内声源，计算k个声源在室内靠近围护结构处的声级：
然后，计算室外靠近围护结构处的声级L2：
L2＝L1－（TL＋6）
TL――围护结构的传声损失，把围护结构当作等效室外声源处理。
②遮挡物引起的衰减
遮挡物引起的衰减只考虑各声源所在厂房围护结构的屏蔽效应，①中已计算，其它忽略不计。
③空气吸收引起的衰减
空气吸收引起的衰减按下式计算：
Aatm=α（r-r0）/1000
r――预测点距声源的距离（m）；
r0――参考点距声源的距离（m）；
α――每1000m空气吸收系数。
当（r-r0）<
200m时，Aatm近似为零，所以在做噪声厂界预测时此项忽略不计。
④附加衰减
附加衰减包括声波传播过程中由于云雾、湿度梯度、风及地面效应引起的声能量衰减，本次评价中忽略不计。
因此，计算结果仅代表逆温、静风条件下，除设备围护结构外无其他障碍物遮挡时，项目噪声在地面所造成的影响。
（2）预测程序
预测点噪声级预测计算基本步骤如下：
①选择一个坐标系，确定各噪声源位置和预测点位置；
②根据已获得的声源参数和声波到预测点的传播条件，计算出各声源单独作用在预测点时产生的A声级Li；
③把N个声源单独对某预测点产生的声级值按下式叠加，得该预测点的声级值LA；
（3）预测内容：
预测项目投产后的厂界噪声、环境噪声。
利用预测模式分别计算各声源对预测点的贡献值及各预测点的最终预测值，并对预测结果进行评价，提出防治对策建议，反馈指导环保工程设计。
6.2.4.3预测结果
根据噪声预测，项目噪声等声级图如下：
图6.2-5项目噪声等声级图
项目的厂界噪声预测结果见表6.2-19。
表6.2-19项目厂界噪声预测结果单位：
dB（A）
项目
东厂界
南厂界
西厂界
北厂界
项目贡献声级dB（A）
45.6
38.5
40.1
48.5
现状声级dB（A）
昼间
52.3
51.9
53.5
54.7
夜间
46.4
45.1
45.7
46.8
预测值dB（A）
53.1
56.1
54.2
54.8
47.4
45.2
57.3
67.3
标准声级dB（A）
50
从表6.2-24中可以看出，四厂界噪声贡献值介于38.5~48.5dB（A）之间，满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中的2类功能区限值要求（昼间60dB（A）、夜间50dB（A））。
6.2.5固体废物环境影响分析
（1）固体废物产生的种类及数量
项目产生的固废主要包括不合格产品、边角料、废焊条、光氧催化装置定期更换的废催化剂和废紫外灯管、废活性炭和废液压油。
①不合格产品
质检工序产生不合格产品，产生量为5t/a，属于一般固体废物，收集后外售。
②边角料
生产过程下料、修边等工序产生边角料，边角料产生量为1.5t/a，属于一般固体废物，收集后外售。
③废焊条
焊接工序产生废焊条，产生量约为1.5t/a，属于一般固体废物，收集后外售。
④光氧催化装置定期更换的废催化剂和废紫外灯管
本项目光氧催化装置需定期更换的废催化剂和废紫外灯管，更换周期为2年一次，产生量为0.1t/a，由供应厂家回收更换。
⑤废活性炭
活性炭装置半年更换一次活性炭，更换量为4t，废活性炭产生量为8t/a，暂存于危废暂存间后由供应厂家回收。
⑥废液压油
主要来自平板硫化机、密炼机等设备更换的液压油，产生量按使用量的100%计，项目废液压油年产生量为1t，每两年更换一次。
根据《国家危险废物名录》，本项目产生的废液压油属于危险废物，废物类别为HW08，置于危废暂存间内，定期送至有资质单位处置。
⑦生活垃圾
本项目职工人数为200人，职工生活垃圾按0.6kg/（人·
天）计，则生活垃圾量为36t/a，收集于带盖垃圾桶后由当地环卫部门定期清运至垃圾填埋场卫生填埋。
综上，本项目固体废物都可以得到综合利用或无害化处理，不排入外环境。
项目固体废物产生及处置情况见表4.2-20。
表4.2-20项目固体废物产生及处置情况
来源
固废名称
产生量（t/a）
固废性质
处理措施
检验工序
不合格产品
一般固废
收集后外售
生产过程
边角料
1.5
焊接工序
废焊条
光氧催化装置
光氧催化装置定期更换的废催化剂和废紫外灯管
0.1
定期更换，供应厂家回收
活性炭吸附装置
废活性炭
危废间暂存后交供应厂家回收
平板硫化机等设备
废液压油
危险废物
危废间暂存后送有资质单位处置
职工生活
生活垃圾
36
生活垃圾填埋厂
合计
（2）固体废物特性
根据《国家危险废物名录》，废液压油属于危险废物。
（3）项目固体废物处理方法
废液压油属于危险废物，定期送有资质单位处置。
一般固废中废钢丝、不合格产品、边角料、废焊条收集后外售；
光氧催化装置定期更换的废催化剂和废紫外灯管供应厂家定期更换；
废活性炭暂存危废暂存间后交供应厂家回收。
项目固体废物全部得到妥善处置。
（4）固体废物影响分析
通过以上分析，项目产生的固体废物全部得到了妥善处置，不长期堆存，因此对环境影响很小。
但为减少固体废物在临时贮存期间产生的不利影响，建设单位须严格执行《危险废物贮存污染控制标准》（GB18597-2001）、《一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准》（GB18599-2001）以及《关于发布《一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准》（GB18599-2001）等3项国家污染物控制标准修改单的公告》的相关要求，堆放场地应设有防渗、防流失措施。
为减少固体废物在输中对环境产生的不利影响，建设单位须严格执行《危险废物收集贮存运输技术规范》（HJ2025-2012）和《危险废物转移联单管理办法》，危险废物转移前向环保主管部门报批危险废物转移计划，经批准后，向环保主管部门申请领取联单，并在转移前三日内报告移出地环境保护行政主管部门，并同时将预期到达时间报告接受地环境保护行政主管部门。
同时，危险废物装卸、运输应委托有资质单位进行，编制《危险废物运输车辆事故应急预案》，杜绝包装、运输过程中危险废物散落、泄漏的环境影响。
在储存及运输过程中，严禁跑、冒、滴、漏，避免对水环境、大气环境和土壤环境造成二次污染。
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