高支模专项施工方案文档格式.docx

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五、构造要求及技术措施

1、地基处理：

本模板支撑系统为塔楼屋面满堂排架，竖向受力杆件基本着立在大屋面砼板上搭设高度为12m，地基不需处理；

塔楼中间部位少量区域从屋面穿过楼梯洞口直接落在一层地面，需要告别处理。

具体方法如下：

回填土分层夯实，压实系数必须达到0.93以上，上面铺100mm厚碎石垫层找平，并进行硬化处理，基础上设置通长脚手板。

2、构造要求

（1）立杆：

本方案立杆间距为1.0m×

1.0m；

梁底处加密为0.6m×

0.6m，且在梁底支撑设置双扣件。

接头采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接。

接头交错布置。

（2）水平横杆：

设立纵横水平杆，采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于500mm。

横杆步距为1.5m。

纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立杆上。

（3）剪刀撑：

本方案采用剪刀撑沿三个方向布置，纵向、横向及水平方向布置，随立杆和水平杆同步搭设，剪刀撑沿架子通长布置。

（4）本方案脚手架与四周柱子（搭架子前先完成砼浇筑）采用刚性连接，加强架子整体稳定性。

六、施工工艺

1、搭设施工工艺

场地平整及夯实→材料准备→定位放线→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平拉杆→横向扫地杆→水平拉杆→剪刀撑→升降支撑和加固

2、拆除施工工艺

脚手架拆除先后顺序应遵守由上至下，先搭的后拆，具体为：

升降支撑→剪刀撑→水平拉杆→立杆→扫地杆

七、 

脚手架拆除的安全技术措施

1、拆除前，全面检查待查脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

2、拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解抗与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

3、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

4、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

5、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

6、所有杠件和扣件在拆除时应分离，不准在杠件上附着扣件或两杠连着送至地面。

7、拆下的零件要装入容器内，用吊篮吊下；

拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

8、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

9、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。

在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。

混凝土的底模，其混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。

10、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

八、安全及环保文明施工措施

1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；

拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"

禁止通行"

安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。

浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

5、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。

模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；

垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。

不允许一次吊运二块模板

6、模板堆放时，使模板向下倾斜30°

，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。

7、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。

安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。

8、环保与文明施工

夜间22:

00～6:

00之间现场停止模板加工和其他模板作业。

现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。

做到工完场清。

整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

九、验收及施工使用要求

1、脚手架搭设完毕，经过项目部层层把关，自检合格后，报监理检验，上报安监站验收，通过验收才能进行下道工序。

2、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

3、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

4、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

十、模板支撑计算

（一）梁模板与支撑计算书

1、梁模板基本参数

梁截面宽度B=300mm，

梁截面高度H=1100mm，

H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm。

梁模板使用的木方截面50×

100mm，

梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

2、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

3、梁底模板木楞计算

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

4、梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

图梁侧模板计算简图

1.抗弯强度计算

抗弯强度计算公式要求：

f=M/W<

[f]

其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——计算的最大弯矩（kN.m）；

　　q——作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；

　　q=（1.2×

28.80+1.4×

6.00）×

1.10=47.256N/mm

最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×

47.256×

0.3002=-0.425kN.m

f=0.425×

106/59400.0=7.160N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.6×

0.300×

47.256=8.506kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

8506/（2×

1100×

18）=0.644N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中q=28.80×

1.10=31.68N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×

31.680×

300.04/（100×

6000.00×

534600.0）=0.542mm

梁侧模板的挠度计算值:

v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!

5、穿梁螺栓计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=（1.2×

1.10×

0.60/3=9.45kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9.451kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置3道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

6、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

（二）扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为H=21.0米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×

3.5。

1、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×

0.140×

1.000+0.350×

1.000=3.850kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×

1.000=3.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×

1.80×

1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×

1.80/12=48.60cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.2×

3.850+1.4×

3.000）×

0.300=0.079kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.079×

1000×

1000/54000=1.470N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

其中最大剪力Q=0.600×

0.300=1.588kN

1588.0/（2×

1000.000×

18.000）=0.132N/mm2

抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

3.850×

3004/（100×

6000×

486000）=0.072mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

2、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×

0.300=1.050kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×

0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×

0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×

1.050+1.2×

0.105=1.386kN/m

活荷载q2=1.4×

0.900=1.260kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.646/1.000=2.646kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

2.65×

1.00×

1.00=0.265kN.m

最大剪力Q=0.6×

1.000×

2.646=1.588kN

最大支座力N=1.1×

2.646=2.911kN

木方的截面力学参数为

W=5.00×

8.00×

8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×

8.00/12=213.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.265×

106/53333.3=4.96N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×

1588/（2×

50×

80）=0.595N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

最大变形v=0.677×

1.155×

1000.04/（100×

9500.00×

2133333.5）=0.386mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

3、板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.980kN.m

最大变形vmax=2.501mm

最大支座力Qmax=10.585kN

抗弯计算强度f=0.980×

106/5080.0=192.86N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

4、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=10.59kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

5、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

21.000=2.711kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

1.000=0.350kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

1.000=3.500kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.561kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×

1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

6、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；

N=12.07

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.58

　　A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.30m；

公式

（1）的计算结果：

=119.08N/mm2，立杆的稳定性计算

<

公式

（2）的计算结果：

=63.89N/mm2，立杆的稳定性计算