现浇梁支架检算说明书Word下载.docx

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紧邻中支点处梁截面如下：

跨中截面、边跨直段截面如下：

钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵、横向步距60cm（腹板下纵、横向间距30cm）；

横杆层距120cm，纵横分别布置；

剪刀撑沿线路方向每3米在横截面上设置一道，纵向设置8道，即两侧翼板下各2道，两侧腹板下各1道，梁体中间2道，剪刀撑与地面成45°

—60°

角。

模板采用1.5cm厚竹胶板，模板下采用10×

10cm纵向方木，腹板下满铺，底板、翼缘板下间距20cm；

中间15×

15横向方木，间距60cm顶托上部采用15×

15纵向方木。

地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为100cm，表面利用20cm厚C20混凝土进行封层。

处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm，并与施工便道顺坡连接。

地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。

0#节段地基处理宽度为14.2m，处理长度为23.2m；

边跨现浇段地基处理宽度为14.2m，处理长度为12m。

三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于280kpa。

并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。

二、荷载计算

计算荷载选取梁体紧邻中支点横隔梁截面，由于其他节段和边跨现浇段的梁体截面尺寸均小于此节段，且满堂支架结构完全相同，所以该计算荷载时偏于安全的。

设计荷载

（1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3；

（2）模板、支架荷载，按5.5KN/m2计；

（3）施工荷载，按1.5KN/m2计；

（4）砼振捣荷载，按2.5KN/m2计；

（5）倾倒混凝土荷载，按3KN/m2计；

（2）～（5）荷载合计为12.5KN/m2。

三、立杆竖向承载力验算

1、根部截面（梁高7.85m）腹板下立杆荷载分析

碗扣立杆分布30cm×

30cm，横杆层距（即立杆步距）60cm。

腹板处断面面积为7.909m2，7.909×

26/1.0＝205.634KN/m2，

荷载组合：

1.2×

205.634+1.4×

12.5＝264.261KN/m2，

则单根立杆受力为：

N＝264.261×

0.3×

0.3＝23.783KN＜［40KN］（满足）。

2、根部截面（梁高7.85m）底板下立杆荷载分析

碗扣立杆分布60cm×

60cm，横杆层距（即立杆步距）60cm。

底板处断面面积为5.82m2，5.82×

26/4.7＝32.196KN/m2，

32.196+1.4×

12.5＝56.135KN/m2，

N＝56.135×

0.6×

0.6＝20.209KN＜［40KN］（满足）。

3、支架稳定性检算

支架水平横杆步距60cm，立杆钢管外径48mm，内径41mm，壁厚3.5mm，截面积A=489mm2，截面惯性矩I=121867mm4，截面抵抗矩W=5078mm3，自由长度；

Lo=1200mm，允许应力［σ］=145MPa。

腹板下方每根杆件平均承受压力为23.783kn，单根杆件轴心压力取1.1×

23.783=26.163kn/根。

单根支架回旋半径r=（I/A）0.5=15.78

长细比λ=Lo/r=600/15.78=38

查碗《扣式脚手架安全技术规范》附录C得稳定系数ϕ=0.893

则N=26.163*1.5=39.24<

ϕAf=0.893×

489×

205=89.519Kn故稳定性满足要求。

其余地段支架受力小于腹板下方，不再检算。

四、地基检算

支架立杆最大受力为：

，立杆底托尺寸为：

0.15cm×

0.15cm，C20砼的应力扩散角取45°

，计算模型如下：

立杆对砼表面的压强为：

，砼标号为C20，满足要求。

立杆通过砼层对三七灰土层的压强为（因立杆间距为0.3*0.3m，小于应力扩散后的面积，故按0.3m进行计算）：

砼容重取2.5t/m3，砼层对灰土层的压强为：

灰土层所受总压强为：

地基处理后要求其承载力不小于280kPa，满足要求。

五、模板检算

模胶板，其静弯曲强度标准值为

，弹性模量为：

，模板厚度

。

模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m计算:

模板截面抵抗矩

模板截面惯性矩

腹板下模板下部方木为满铺，故无需检算，检算底板模板即可。

底板模板检算：

采用三跨连续结构。

①强度计算

模板上的均布荷载设计值为：

q=1.2*（5.82㎡*26kn/m3+5.5）+1.4*（1.5+2.5+3）=166.62kn

最大弯矩：

<

60MPa

②挠度计算

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

q=5.82*26+5.5*4.7=177.17kn

最大挠度为：

δ

[可]。

（3）侧模模板检算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

，

式中：

γ——混凝土的重力密度，按实际取26.25kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，无资料时取200/（T+15）h，得5.714h；

T——混凝土的入模温，取20oC；

v——混凝土的浇注速度。

取2.5m/h；

H——模板计算高度，取7.2m；

β1——外加剂影响修正系数，取1；

β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。

根据以上2个公式计算的新浇注混凝土对模板的最大侧压力F分别为52.175kN/m2，189kN/m2，取最小值52.175kN/m2作为侧模计算荷载。

计算中采用新浇注混凝土侧压力标准值F1=52.175kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

竹胶板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

按规范规定，强度验算要考虑新浇注混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇注混凝土侧压力。

竖向方木（次楞）中心距（纵向）0.3m，纵向钢管（主楞）中心距0.6m（竖向），计算时，按照三跨连续梁计算。

跨度为0.3m+0.3m+0.3m。

[可]

②抗剪强度计算

最大剪力：

最大剪应力：

③挠度计算

6、横向、纵向支撑肋检算

1、小纵木验算

小纵木采用10cm×

10cm方木（红松木），其容许应力：

[σw]＝12Mpa，弹性模量：

E＝9×

103Mpa，跨中最大挠度要求满足f＜L/500，L为计算跨度。

在腹板下满铺,在底板、翼缘板下间隔20cm,为安全起见，纵木的力学计算模型采用简支梁，其强度及挠度的验算结果见表3。

表3纵木强度及挠度验算结果

位置

惯性矩

（ｍ4）

跨度

（ｍ）

均布荷载（kN/ｍ）

应力（mpa）

挠度（mm）

允许应力（mpa）

允许挠度（mm）

腹板下

8.333E-06

0.3

12.246

2.64

0.07

12

0.6

底板下

18.158

3.92

0.44

1.2

从以上验算结果可知，纵木强度及挠度验算结果满足规范要求。

2、15×

15方木验算

15×

15纵向、横向方木（红松木），其容许应力：

E＝9×

其强度及挠度的验算结果见表4。