#2机组运行优化调整小结文档格式.docx
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7、锅炉运行氧量优化调整试验
在300MW负荷下，由于引风机出力限制锅炉运行实际氧量基本维持在3.0%左右运行，另外由于煤质波动造成运行氧量波动较大，300MW负荷下锅炉运行氧量优化空间较小。
在240MW负荷下锅炉氧量由4.89%降到4.12%，送、引风机厂用电率下降0.05%，锅炉效率约提高0.46%，机组供电煤耗下降约1.79g/kW.h；
在180MW负荷下锅炉氧量由6.04%降到5.53%，送、引风机厂用电率下降0.09%，锅炉效率约提高0.22%，机组供电煤耗下降约1.09g/kW.h。
通过锅炉运行氧量优化约使机组供电煤耗平均下降约0.9g/kW.h。
8、煤粉细度优化调整试验
从#2锅炉燃烧情况来看，飞灰可燃物含量较高，一般飞灰可燃物含量在5～6%。
通过对煤粉细度的测试发现，各台磨煤机煤粉细度相差较大，A、C磨煤机煤粉细度R90=10～11%，B、D磨煤机煤粉细度R90=15～16%，其中D磨煤机煤粉均匀性较差（R200=4.8%，n=0.66）。
采取按煤质挥发份调整煤粉细度，将磨制烟煤的A、B磨煤机煤粉细度调整为R90=13～15%，磨制无烟煤的C、D磨煤机煤粉细度调整为R90=8～10%。
煤粉细度调整后，锅炉飞灰可燃物下降到250MW时4.1%，300MW时4.8%，飞灰可燃物平均下降0.8%左右。
9、锅炉配风优化调整试验
在300MW负荷兼顾锅炉效率及汽温的前提下，分别进行了锅炉二次风按“正塔形”、“缩腰形”、“倒塔形”和煤粉分布按“均等”和“上大下小”试验。
煤粉分布对锅炉汽再热温影响较大，对煤粉的燃尽影响较小；
二次风配风方式对锅炉汽温影响较小，但对煤粉的燃尽有一定影响。
兼顾煤粉的燃尽及再汽温，二次风配风采用“缩腰形”，煤粉分布采用A、D层相对较大B、C、E层相对较小的燃烧方式较好。
10、再热汽温试验
在300MW负荷、额定汽压、烟气挡板50%和100%开度情况下，锅炉主汽温度能够达到532～537℃，再热汽温只能到509～511℃。
通过该试验对锅炉在现有煤质条件下运行性能进行摸底，为进行锅炉全炉膛热力计算和锅炉受热面调整改造提供依据。
汽轮机方面
1、缸效计算及分析
项目
单位
数值
主蒸汽温度
℃
534.344
主蒸汽压力
MPa
16.579
调节级压力
11.509
调节级温度（DCS）
484.35
调节级效率
%
65.3%
高排温度
327.9068
高排压力
3.598
高压缸效率
82.47
再热蒸汽温度
524.05
再热蒸汽压力
3.208
中排温度
332.08
中排压力（连通管）
0.8623
中压缸效率
92.96
取过桥流量（3.2%）后的中压缸效率
91.94
五抽温度
242.7
六抽温度
166.8
原设计值
85.79
93.02
五段抽汽温度
238.7
六段抽汽温度
140.5
由计算结果可以知，高缸效率比设计值低3.3个百分点，这时CV3开度在18%左右，调门的节流缸效影响较小，这时调节级的效率也较高。
引起高压缸效率低的主要原因还是由于级间漏汽引起的。
中缸效测试缸效为92.91%，接近于其设计缸效。
但由于过桥漏量的影响，中压缸缸效虚高，考虑到3.2%的过桥漏量，实际的中压缸效率为91.94%，比设计值低1个百分点左右。
低压缸的效率不可以直接测量得到，但通过将五抽和六抽的温度同设计值比较可以知，五抽温度较设计值高5℃左右，六抽温度较设计值高26℃。
这说明从低压缸进汽到五抽级间效率不高。
特别是从另一半缸，从进汽到六抽级间漏汽较严重。
级间效率低约影响低压缸效率2%左右（不计六抽到排汽的效率的影响）。
由于缸效偏离设计值，影响热耗170kJ/kWh，计煤耗6.8g/kWh。
2、过桥漏量及汽封漏汽分析
2.1过桥漏量
降主汽温度
降再热温度
Mpa
16.740
16.810
503.41
537.63
主蒸汽焓
kJ/kg
3297.17
3394.63
11.5900
11.7100
调节级温度
462.5900
480.0000
调节级焓
3253.64
3299.76
热再热压力
3.4000
3.3300
热再热温度
524.04
513.18
再热熵
7.2413
7.2207
热再热焓
3505.79
3482.10
混合焓（N2=5%）
3493.78
3473.42
混合熵
7.23
7.21
中压缸排汽压力（DCS数据）
0.8700
0.8600
中压缸排汽温度（DCS数据）
325.84
319.06
中压缸排汽焓
3110.15
3096.06
理想排汽焓（N2=5%）
3074.21
3061.63
理想排汽焓（N2=0%）
3083.04
3068.02
理想焓降（N2=5%）
419.57
411.79
理想焓降（N2=0%）
422.75
414.08
实际焓降（N2=5%）
383.63
377.36
实际焓降（N2=0%）
395.64
386.04
中压缸效率（N2=5%）
91.44
91.64
中压缸效率（N2=0%）
93.59
93.23
上图两条线的交点为（3.214，92.16）,可以知道中压缸过桥漏量为3.214%（占再热蒸汽流量的比例），实际的中缸效率为92.16%。
过桥漏量高于设计值2%。
1.2轴封漏汽量
轴封的漏量不能直接测量得到。
但轴加的温升直接反映了轴封漏汽量的大小。
轴加的进口温度为42.7℃，轴加的出口温度为46.4℃，轴加的温升为3.7℃。
而设计值为0.5℃。
1.3对热耗的影响
过桥漏量和轴封漏量影响热耗50kJ/kWh，计煤耗2g/kWh。
3、回热系统运行状况分析
#1号高加
#2号高加
#3号高加
#5号低加
#6号低加
抽汽压力
5.853
3.483
1.591
0.279
0.048
抽汽温度
395.000
328.000
453.000
243.000
166.000
饱和温度
274.855
243.589
203.477
139.755
106.546
进水温度
245.672
204.659
176.405
105.743
87.237
疏水温度
245.723
211.045
182.290
112.854
91.545
出水温度
270.990
132.454
上端差
3.865
-2.083
-1.182
7.301
0.803
设计上端差
-1.700
0.000
2.800
影响热耗
9.592
-2.068
-0.978
2.829
-1.801
上端差影响热耗
7.600
下端差
0.051
6.386
5.885
7.111
4.308
设计下端差
5.500
-0.459
0.122
0.114
0.054
-0.073
下端差影响热耗
-0.200
端差共计影响热耗
7.400
由于测点不全，没有对#7、#8低加的端差进行计算分析。
由#1—#6加热器的端差共影响热耗29.75kJ/kWh。
其中#1号高加上端差较设计值低5.7℃，影响热耗9.6kJ/kWh，计煤耗0.38g/kWh。
4、机组内漏情况分析
漏点
阀杆温度
#5低加危急疏水调整门前手动门
83
主蒸汽5%启动串级疏水一次电动门/二次电动门
169/128
#3高加启动疏水调整门前手动门
120
除氧器事故放水电动门
135
计内漏量影响热耗20kJ/kWh。
5、机组热耗水平
由于没有准确的流量计量装置，不能准确测得机组的热耗。
但由缸效、轴封泄露和回热系统的分析，共计影响到机组热耗250kJ/kWh。
机组THA工况下设计热耗为7928kJ/kWh，机组在设计参数（主汽16.7MPa/535℃，再热535℃，背压5.39kPa）下运行，只考虑以上方面的影响，机组的运行热耗在8178kJ/kWh左右。
由于低压缸后几级的运行情况不是很明确，再加上小机效率偏离设计值，小机进汽量大，也会影响到机组的热耗。
所以机组的实际运行热耗在8200kJ/kWh左右。
6、小机效率测试
工况
泵组
A
B
试验负荷
300MW
给水泵进口压力P1
1.260
给水泵进口温度
173.500
给水泵进口焓
734.770
给水泵出口压力P2
19.300
19.400
给水泵出口温度
176.900
给水泵出口焓
759.364
759.419
给水泵进口流量
t/h
555.212
548.626
小汽机进汽流量
26.102
25.454
小汽机进汽压力
0.800
0.822
小汽机进汽温度
334.000
小汽机进汽焓
3128.501
3128.039
小汽机进汽熵
7.356
7.343
小汽机排汽压力
kPa
11.895
11.805
小汽机等熵排汽焓
2324.230
2320.158
给泵入口水平面垂直高差Z1
M
1.000
给泵出口水平面垂直高差Z2
抽头出口水平面垂直高差Z3
给泵入口给水密度ρ1
kg/m3
894.107
给泵出口给水密度ρ2
901.828
901.888
给水泵扬程
m
2047.892
1936.805
给水泵有用功率
KW
3098.364
2895.535
给泵总有用功率
给水泵效率
80.085
75.570
给水泵轴功率
3868.866
3831.585
小机理想功率
5569.712
5457.345
小机效率
69.463
70.210
泵组效率
55.629
53.058
小机的设计效率为79.98%。
7、测点数值参照表（试验测点）
功率
MW
298.27
237.158
主汽压力
15.826
3.611
2.813
再热压力
3.241
2.518
一抽压力
4.509
二抽压力
2.709
三抽压力
1.231
四抽压力
0.749
0.575
五抽压力
0.213
六抽压力
47.518
20.532
七抽压力
-0.138
-0.649
八抽压力（绝压）
30.707
25.360
真空压力（绝压）
10.16
7.956
除氧器进水压力
1.046
0.843
大气压（绝压）
100.04
99.944
11.568
8.768
中排压力1
0.837
0.654
中排压力2
0.87
0.693
凝泵出口压力
1.598
1.213
最终给水压力
18.673
17.469
主汽温度
534.780
再热温度
532.035
528.481
326.164
311.603
337.83
337.656
#1号高加疏水温度
233.091
最终给水温度
270.99
256.050
#2号高加出水
232.849
#2号高加疏水温度
199.421
#3号高加出水温度
194.791
#3号高加疏水温度
182.29
172.022
#3号高加进水
167.358
#6号低加出水
99.615
#6号低加疏水温度
95.702
#5号低加出水温度
125.441
#5号低加疏水温度
104.409
二抽温度
324.731
311.431
一抽温度
390.154
372.459
三抽温度
447.996
447.532
四抽温度
338.645
338.813
244.586
247.724
168.483
172.676
轴加入口温度
45.234
40.927
除氧器下水温度
173.103
163.580
#8号低加疏水温度
31.79
32.729
#7号低加疏水温度
68.146
62.092
#7号低加出水温度
81.268
凝泵入口
45.492
39.253
轴加出口温度
47.306
44.137
小机A进气压力
0.841
0.680
8、定-滑-定优化运行曲线
优化后运行压力对照表
负荷
主汽流量（DCS显示）
300
16.7
900
260
775
250
730
240
16.1
700
220
15
650
200
13.8
590
180
12.5
535
150
10.5
460
100
310
在250MW以上机组处于定压运行区域，在250MW以下负荷，机组开始滑压。
此时的CV5的开度在45%左右。
相对热耗变化一览表
主汽流量
GV5
GV6
GV3
主汽温度,
高缸效率
小机进汽流量
相对热耗变化
1
kJ/kWh
264.33
786.20
100.00
36.00
0.00
15.54
534.45
0.8022
44.16
263.30
776.79
26.60
16.51
533.20
0.7889
47.57
2.94
206.75
598.19
39.20
14.35
536.65
0.7748
37.37
-13.10
202.83
589.05
57.00
7.00
13.68
534.05
0.7845
36.89
206.24
597.80
14.5
13.78
535.74
0.7869
37.39
-8.99
194.33
561.31
31.40
14.14
535.92
0.7586
37.49
3.59
223.11
645.01
18.5
14.96
535.69
0.7877
39.86
24.90
216.82
625.44
46.30
14.69
534.60
0.7812
38.62
37.73
217.84
629.85
36.10
15.24
535.01
0.7719
40.15
25.84
222.31
648.62
26.0
14.34
533.63
0.7942
38.34
243.21
711.60
22.5
15.96
535.94
0.7882
43.80
15.18
243.31
715.96
28.1
15.21
535.91
0.7895
41.50
244.55
708.41
15.4
16.35
535.16
0.7875
44.59
17.72
237.19
686.92
50.00
15.93
534.78
0.7910
43.69
43.40
186.12
542.45
17.00
16.58
534.80
0.7470
48.74
-32.41
182.32
542.87
30.50
14.08
535.35
0.7519
40.48
-24.21
182.54
542.79
40.60
12.90
534.79
0.7755
36.77
3.84
185.27
556.60
12.91
535.30
0.7843
37.70
（“加黑”为机组经常运行方式，“斜体”为优化后的运行压力）
9、调门流量特性曲线分析
单阀流量特性曲线
调门开启顺序及重叠情况
由调门开启曲线可以知道，在上个阀门打开50%左右时，下一个阀门开始开启。
由单阀的流量特性曲线可知，阀门打开50%的情况下，调门的流量相对比例为97%左右。
所以调门的重叠度为3%。
此调门重叠度对调门节流损失没有太大影响，且在调门开关过程中，没有出现明显的负荷波动情况，建议维持此调门重叠度。
10、给水泵运行方式优化
一个背压影响1.67g/kWh的供电煤耗，1%的厂用电折合供电煤耗3.4g/kWh。
但是考虑到电和煤之间的价格差异，电以0.46元/kWh计算，煤以1100元/t计算，则节约1%的厂用电经济上等同4.063g/kWh。
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