#2机组运行优化调整小结文档格式.docx

1、7、 锅炉运行氧量优化调整试验在300MW负荷下，由于引风机出力限制锅炉运行实际氧量基本维持在3.0%左右运行，另外由于煤质波动造成运行氧量波动较大，300MW负荷下锅炉运行氧量优化空间较小。在240MW负荷下锅炉氧量由4.89%降到4.12%，送、引风机厂用电率下降0.05%，锅炉效率约提高0.46%，机组供电煤耗下降约1.79g/kW.h；在180MW负荷下锅炉氧量由6.04%降到5.53%，送、引风机厂用电率下降0.09%，锅炉效率约提高0.22%，机组供电煤耗下降约1.09g/kW.h。通过锅炉运行氧量优化约使机组供电煤耗平均下降约0.9g/kW.h。8、 煤粉细度优化调整试验从#2锅

2、炉燃烧情况来看，飞灰可燃物含量较高，一般飞灰可燃物含量在56%。通过对煤粉细度的测试发现，各台磨煤机煤粉细度相差较大， A、C磨煤机煤粉细度R90=1011%，B、D磨煤机煤粉细度R90=1516%，其中D磨煤机煤粉均匀性较差（R200=4.8%，n=0.66）。采取按煤质挥发份调整煤粉细度，将磨制烟煤的A、B磨煤机煤粉细度调整为R90=1315%，磨制无烟煤的C、D磨煤机煤粉细度调整为R90=810%。煤粉细度调整后，锅炉飞灰可燃物下降到250MW时4.1%，300MW时4.8%，飞灰可燃物平均下降0.8%左右。9、 锅炉配风优化调整试验在300MW负荷兼顾锅炉效率及汽温的前提下，分别进行了

3、锅炉二次风按“正塔形”、“缩腰形”、“倒塔形”和煤粉分布按“均等”和“上大下小”试验。煤粉分布对锅炉汽再热温影响较大，对煤粉的燃尽影响较小；二次风配风方式对锅炉汽温影响较小，但对煤粉的燃尽有一定影响。兼顾煤粉的燃尽及再汽温，二次风配风采用“缩腰形”，煤粉分布采用A、D层相对较大B、C、E层相对较小的燃烧方式较好。10、 再热汽温试验在300MW负荷、额定汽压、烟气挡板50%和100%开度情况下，锅炉主汽温度能够达到532537，再热汽温只能到509511。通过该试验对锅炉在现有煤质条件下运行性能进行摸底，为进行锅炉全炉膛热力计算和锅炉受热面调整改造提供依据。汽轮机方面1、 缸效计算及分析项目单

4、位数值主蒸汽温度534.344主蒸汽压力MPa16.579调节级压力11.509调节级温度（DCS）484.35调节级效率%65.3%高排温度327.9068高排压力3.598高压缸效率82.47再热蒸汽温度524.05再热蒸汽压力3.208中排温度332.08中排压力（连通管）0.8623中压缸效率92.96取过桥流量（3.2%）后的中压缸效率91.94五抽温度242.7六抽温度166.8原设计值85.7993.02五段抽汽温度238.7六段抽汽温度140.5由计算结果可以知，高缸效率比设计值低3.3个百分点，这时CV3开度在18%左右，调门的节流缸效影响较小，这时调节级的效率也较高。引起高

5、压缸效率低的主要原因还是由于级间漏汽引起的。 中缸效测试缸效为92.91%，接近于其设计缸效。但由于过桥漏量的影响，中压缸缸效虚高，考虑到3.2%的过桥漏量，实际的中压缸效率为91.94%，比设计值低1个百分点左右。 低压缸的效率不可以直接测量得到，但通过将五抽和六抽的温度同设计值比较可以知，五抽温度较设计值高5左右，六抽温度较设计值高26。这说明从低压缸进汽到五抽级间效率不高。特别是从另一半缸，从进汽到六抽级间漏汽较严重。级间效率低约影响低压缸效率2%左右（不计六抽到排汽的效率的影响）。 由于缸效偏离设计值，影响热耗170kJ/kWh，计煤耗6.8g/kWh。2、 过桥漏量及汽封漏汽分析2.

6、1 过桥漏量降主汽温度降再热温度Mpa16.74016.810503.41537.63主蒸汽焓kJ/kg3297.173394.6311.590011.7100调节级温度462.5900480.0000调节级焓3253.643299.76热再热压力3.40003.3300热再热温度524.04513.18再热熵7.24137.2207热再热焓3505.793482.10混合焓（N2=5%）3493.783473.42混合熵7.237.21中压缸排汽压力（DCS数据）0.87000.8600中压缸排汽温度（DCS数据）325.84319.06中压缸排汽焓3110.153096.06理想排汽焓（N

7、2=5%）3074.213061.63理想排汽焓（N2=0%）3083.043068.02理想焓降（N2=5%）419.57411.79理想焓降（N2=0%）422.75414.08实际焓降（N2=5%）383.63377.36实际焓降（N2=0%）395.64386.04中压缸效率（N2=5%）91.4491.64中压缸效率（N2=0%）93.5993.23上图两条线的交点为（3.214，92.16）,可以知道中压缸过桥漏量为3.214%（占再热蒸汽流量的比例），实际的中缸效率为92.16%。过桥漏量高于设计值2%。1.2 轴封漏汽量轴封的漏量不能直接测量得到。但轴加的温升直接反映了轴封漏汽

8、量的大小。轴加的进口温度为42.7，轴加的出口温度为46.4，轴加的温升为3.7。而设计值为0.5。1.3 对热耗的影响过桥漏量和轴封漏量影响热耗50kJ/kWh，计煤耗2g/kWh。3、 回热系统运行状况分析#1号高加#2号高加#3号高加#5号低加#6号低加抽汽压力5.8533.4831.5910.2790.048抽汽温度395.000328.000453.000243.000166.000饱和温度274.855243.589203.477139.755106.546进水温度245.672204.659176.405105.74387.237疏水温度245.723211.045182.290

9、112.85491.545出水温度270.990132.454上端差3.865-2.083-1.1827.3010.803设计上端差-1.7000.0002.800影响热耗9.592-2.068-0.9782.829-1.801上端差影响热耗7.600下端差0.0516.3865.8857.1114.308设计下端差5.500-0.4590.1220.1140.054-0.073下端差影响热耗-0.200 端差共计影响热耗7.400 由于测点不全，没有对#7、#8低加的端差进行计算分析。由#1#6加热器的端差共影响热耗29.75kJ/kWh。其中#1号高加上端差较设计值低5.7，影响热耗9.6

10、kJ/kWh，计煤耗0.38g/kWh。4、 机组内漏情况分析漏点阀杆温度#5低加危急疏水调整门前手动门83主蒸汽5%启动串级疏水一次电动门/二次电动门169/128#3高加启动疏水调整门前手动门120除氧器事故放水电动门135 计内漏量影响热耗20kJ/kWh。5、 机组热耗水平由于没有准确的流量计量装置，不能准确测得机组的热耗。但由缸效、轴封泄露和回热系统的分析，共计影响到机组热耗250kJ/kWh。机组THA工况下设计热耗为7928kJ/kWh，机组在设计参数（主汽16.7MPa/535，再热535，背压5.39kPa）下运行，只考虑以上方面的影响，机组的运行热耗在8178kJ/kWh左

11、右。由于低压缸后几级的运行情况不是很明确，再加上小机效率偏离设计值，小机进汽量大，也会影响到机组的热耗。所以机组的实际运行热耗在8200kJ/kWh左右。6、 小机效率测试工况泵组AB试验负荷300MW给水泵进口压力P11.260给水泵进口温度173.500给水泵进口焓734.770给水泵出口压力P219.30019.400给水泵出口温度176.900给水泵出口焓759.364759.419给水泵进口流量t/h555.212548.626小汽机进汽流量26.10225.454小汽机进汽压力0.8000.822小汽机进汽温度334.000小汽机进汽焓3128.5013128.039小汽机进汽熵7

12、.3567.343小汽机排汽压力kPa11.89511.805小汽机等熵排汽焓2324.2302320.158给泵入口水平面垂直高差Z1M1.000给泵出口水平面垂直高差Z2抽头出口水平面垂直高差Z3给泵入口给水密度1kg/m3894.107给泵出口给水密度2901.828901.888给水泵扬程m2047.8921936.805给水泵有用功率KW3098.3642895.535给泵总有用功率给水泵效率80.08575.570给水泵轴功率3868.8663831.585小机理想功率5569.7125457.345小机效率69.46370.210泵组效率55.62953.058小机的设计效率为7

13、9.98%。7、 测点数值参照表（试验测点）功率MW298.27237.158主汽压力15.8263.6112.813再热压力3.2412.518一抽压力4.509二抽压力2.709三抽压力1.231四抽压力0.7490.575五抽压力0.213六抽压力47.51820.532七抽压力-0.138-0.649八抽压力（绝压）30.70725.360真空压力（绝压）10.167.956除氧器进水压力1.0460.843大气压（绝压）100.0499.94411.5688.768中排压力10.8370.654中排压力20.870.693凝泵出口压力1.5981.213最终给水压力18.67317.

14、469主汽温度534.780再热温度532.035528.481326.164311.603337.83337.656#1号高加疏水温度233.091最终给水温度270.99256.050#2号高加出水232.849#2号高加疏水温度199.421#3号高加出水温度194.791#3号高加疏水温度182.29172.022#3号高加进水167.358#6号低加出水99.615#6号低加疏水温度95.702#5号低加出水温度125.441#5号低加疏水温度104.409二抽温度324.731311.431一抽温度390.154372.459三抽温度447.996447.532四抽温度338.64

15、5338.813244.586247.724168.483172.676轴加入口温度45.23440.927除氧器下水温度173.103163.580#8号低加疏水温度31.7932.729#7号低加疏水温度68.14662.092#7号低加出水温度81.268凝泵入口45.49239.253轴加出口温度47.30644.137小机A进气压力0.8410.6808、 定-滑-定优化运行曲线优化后运行压力对照表负荷主汽流量（DCS显示）30016.790026077525073024016.17002201565020013.859018012.553515010.5460100310 在250

16、MW以上机组处于定压运行区域，在250MW以下负荷，机组开始滑压。此时的CV5的开度在45%左右。相对热耗变化一览表主汽流量GV5GV6 GV3主汽温度,高缸效率小机进汽流量相对热耗变化1kJ/kWh264.33 786.20 100.00 36.00 0.00 15.54 534.45 0.8022 44.16 263.30 776.79 26.60 16.51 533.20 0.7889 47.57 2.94 206.75 598.19 39.20 14.35 536.65 0.7748 37.37 -13.10 202.83 589.05 57.00 7.00 13.68 534.05

17、0.7845 36.89 206.24 597.80 14.5 13.78 535.74 0.7869 37.39 -8.99 194.33 561.31 31.40 14.14 535.92 0.7586 37.49 3.59 223.11 645.01 18.5 14.96 535.69 0.7877 39.86 24.90 216.82 625.44 46.30 14.69 534.60 0.7812 38.62 37.73 217.84 629.85 36.10 15.24 535.01 0.7719 40.15 25.84 222.31 648.62 26.0 14.34 533.6

18、3 0.7942 38.34 243.21 711.60 22.5 15.96 535.94 0.7882 43.80 15.18 243.31 715.96 28.1 15.21 535.91 0.7895 41.50 244.55 708.41 15.4 16.35 535.16 0.7875 44.59 17.72 237.19 686.92 50.00 15.93 534.78 0.7910 43.69 43.40 186.12 542.45 17.00 16.58 534.80 0.7470 48.74 -32.41 182.32 542.87 30.50 14.08 535.35

19、0.7519 40.48 -24.21 182.54 542.79 40.60 12.90 534.79 0.7755 36.77 3.84 185.27 556.60 12.91 535.30 0.7843 37.70 （“加黑”为机组经常运行方式，“斜体”为优化后的运行压力）9、 调门流量特性曲线分析单阀流量特性曲线调门开启顺序及重叠情况 由调门开启曲线可以知道，在上个阀门打开50%左右时，下一个阀门开始开启。由单阀的流量特性曲线可知，阀门打开50%的情况下，调门的流量相对比例为97%左右。所以调门的重叠度为3%。此调门重叠度对调门节流损失没有太大影响，且在调门开关过程中，没有出现明显的负荷波动情况，建议维持此调门重叠度。10、 给水泵运行方式优化一个背压影响1.67g/kWh的供电煤耗，1%的厂用电折合供电煤耗3.4g/kWh。但是考虑到电和煤之间的价格差异，电以0.46元/kWh计算，煤以1100元/t计算，则节约1%的厂用电经济上等同4.063g/kWh。