塔吊对筒体影响分析文档格式.docx
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图10非工作状态下剪力墙荷载情况（单位：
1、300mm厚墙体受力分析结果如图11~14所示（40-63层）。
图11工作状态下300mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图12工作状态下300mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
图13非工作状态下300mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图14非工作状态下300mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
300厚剪力墙塔机安装处上下两层范围内，水平向配筋与门洞口两侧1000mm、2000mm范围配筋不满足受力要求，需要大幅加强配筋量。
剪力墙连梁抗扭截面严重不满足受力要求。
2、400mm厚墙体受力分析结果如图15~18所示（26-37层）。
图15工作状态下400mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图16工作状态下400mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
图17非工作状态下400mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图18非工作状态下400mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
400厚剪力墙塔机安装处水平向配筋满足要求，水平向配筋与门洞口两侧1000mm、2000mm范围配筋不满足受力要求，需要大幅加强配筋量。
3、450mm厚墙体受力分析结果如图19~22所示（14-23层）。
图19工作状态下450mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图20工作状态下450mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
图21非工作状态下450mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图22非工作状态下450mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
450厚剪力墙塔机安装处水平向与竖直向配筋满足要求。
门洞口两侧暗柱配筋需要加强，连梁截面抗扭不满足受力要求。
4、500mm厚墙体受力分析结果如图23~26所示（11-13层）。
图23工作状态下500mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图24工作状态下500mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
图25非工作状态下500mm厚剪力墙水平向最大配筋图（mm2/mm）
图26非工作状态下500mm厚剪力墙竖直向最大配筋图（mm2/mm）
500厚剪力墙塔机安装处水平向与竖直向配筋、门洞口两侧构造柱截面配筋满足要求，连梁抗扭钢筋需加强设计。
从以上分析结果来看，500厚剪力墙除连梁外配筋基本可以满足塔机荷载作用要求，厚度小于500的剪力墙和连梁配筋需要大量的加固和补强，该方案明显经济性不佳，经过分析比较建议调整塔机安装方案，增加水平力卸荷连接杆如图27所示。
图27水平传力杆件布置图
F55~F63层筒体分析模型如图28所示，剪力墙受力分析结果如图29~32所示。
图28F55~F63筒体结构分析模型
图29F55~F63剪力墙荷载工况一水平配筋计算结果（mm2/mm）
图30F55~F63剪力墙荷载工况一竖向配筋计算结果（mm2/mm）
图31F55~F63剪力墙荷载工况二水平配筋计算结果（mm2/mm）
图32F55~F63剪力墙荷载工况二竖向配筋计算结果（mm2/mm）
框架梁KLB受力分析：
1弯剪扭构件：
KLB
1.1基本资料
1.1.1几何数据及计算参数
混凝土：
C50主筋：
HRB400箍筋：
HRB400
保护层厚度as（mm）：
35.00指定主筋强度：
无
跨中弯矩调整系数：
1.00支座弯矩调整系数：
1.00
自动计算梁自重：
是恒载系数：
1.00活载系数：
荷载数据
内力及配筋
0支座:
正弯矩0.00kN*m,负弯矩2299.40kN*m,剪力944.01kN,
上钢筋:
6f32+6f32,实际面积:
9650.97mm2,计算面积:
9160.79mm2
1.1.2混凝土强度等级C50，fcu,k＝50N/mm2，fc＝23.109N/mm2，ft＝1.888N/mm2
1.1.3钢筋材料性能：
fy＝360N/mm2，Es＝200000N/mm2，fy'
＝360N/mm2，
fyv＝360N/mm2
1.1.4弯矩设计值M＝2299kN·
m，剪力设计值V＝944kN，扭矩设计值T＝60kN·
m，
箍筋间距s＝200mm；
受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值ζ＝1.2
1.1.5矩形截面，截面尺寸b×
h＝500×
900mm，h0＝857.5mm
1.2正截面受弯配筋计算
1.2.1相对界限受压区高度ξb＝β1/[1+fy/（Es·
εcu）]
＝0.8/[1+360/（200000*0.0033）]＝0.518
1.2.2单筋矩形截面或翼缘位于受拉边的Ｔ形截面受弯构件受压区高度x按下式计算：
x＝h0-[h02-2·
M/（α1·
fc·
b）]0.5
＝857.5-[857.52-2*2299000000/（1*23.109*500）]0.5
＝276.7mm≤ξb·
h0＝0.518*857.5＝444mm
1.2.3As＝α1·
b·
x/fy＝1*23.109*500*276.7/360＝8880mm2
1.2.4相对受压区高度ξ＝x/h0＝276.7/857.5＝0.323≤0.518
配筋率ρ＝As/（b·
h0）＝8880/（500*857.5）＝2.07%
最小配筋率ρmin＝Max{0.20%,0.45ft/fy}＝Max{0.20%,0.24%}＝0.24%
As,min＝b·
h·
ρmin＝1062mm2
1.3斜截面承载力计算
1.3.10.7·
ft·
h0＝0.7*1888*0.5*0.8575＝566.7kN＜V＝944.0kN
当V＞0.7·
h0、h＞800mm构造要求：
最小配箍面积Asv,min＝（0.24·
ft/fyv）·
s＝（0.24*1.888/360）*500*200＝126mm2
箍筋最小直径Dmin＝8mm，箍筋最大间距smax＝300mm
1.3.2一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：
V≤αcv·
h0+fyv·
Asv/s·
h0
Asv＝（V-0.7·
h0）·
s/（fyv·
h0）
＝（944000-0.7*1.888*500*857.5）*200/（360*857.5）＝244mm2
1.3.3矩形截面受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：
hw＝h0＝857.5mm，
当hw/b≤4时，V≤0.25·
βc·
Rv＝0.25·
h0＝0.25*1*23109*0.5*0.8575
＝2477.0kN≥V＝944.0kN，满足要求。
1.3.4Asv＝244mm2，箍筋最小直径8，最大间距@300
1.4扭曲截面承载力计算
1.4.1矩形截面受扭塑性抵抗矩Wt
Wt＝b2·
（3h-b）/6＝5002*（3*900-500）/6＝91666667mm3
1.4.2一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt按下式计算：
βt＝1.5/[1+0.5·
V·
Wt/（T·
h0）]
＝1.5/[1+0.5*944000*91666667/（60000000*500*857.5）]＝0.56
1.4.3验算截面适用条件
Hw/b＝857.5/500＝1.72＜6，截面高宽比满足要求
Stj＝V/（b·
h0）+T/0.8Wt
＝944000/（500*857.5）+60000000/（0.8*91666667）
＝3.02N/mm2≤0.25·
fc＝5.78N/mm2，满足截面尺寸要求
Stg＝V/（b·
h0）+T/Wt＝944000/（500*857.5）+60000000/91666667
＝2.86N/mm2＞0.7ft＝1.32N/mm2，需进行剪扭计算
1.4.4验算是否要考虑剪力、扭矩的影响
当V≤0.35·
h0时，可仅按纯扭构件计算受扭承载力
Rtv＝0.35·
h0＝0.35*1.888*500*857.5＝283334N＜V＝944000N，
应考虑剪力的影响
当T≤0.175·
Wt时，可不进行受扭承载力计算
Rtt＝0.175·
Wt＝0.175*1.888*91666667
＝30.288kN·
m＜T＝60kN·
m，应进行受扭承载力计算
1.4.5在剪力和扭矩共同作用下矩形截面一般剪扭构件，其腹板受剪扭承载力应按下列公式计算：
1.4.5.1剪扭构件的受剪承载力：
V≤（1.5-βt）·
0.7·
Asv＝[V-（1.5-βt）·
h0]·
＝[944000-（1.5-0.56）*0.7*1.888*500*857.5]*200/（360*857.5）
＝266mm2
1.4.5.2剪扭构件的受扭承载力：
T≤βt·
0.35·
Wt+1.2·
ζ0.5·
fyv·
Ast1·
Acor/s
Acor＝bcor·
hcor＝（500-2*30）*（900-2*30）＝369600mm2
受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积Ast1由下式求得：
Ast1＝（T-βt·
Wt）·
s/（1.2ζ0.5·
Acor）
＝（60000000-0.56*0.35*1.888*91666667）*200/（1.2*1.20.5*360*369600）
＝30mm2
Ucor＝2（bcor+hcor）＝2*（440+840）＝2560mm
取ζ＝fy·
Astl·
Ucor）＝1.2
受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积Astl可由下式求得：
Astl＝fyv·
Ucor·
ζ/（fy·
s）＝360*30*2560*1.2/（360*200）＝459mm2
1.4.6剪扭构件中箍筋和纵筋的最小配筋面积
箍筋最小配筋率ρsv,min＝0.28ft/fyv＝0.15%
受扭纵筋最小配筋率ρtl,min＝0.6·
[T/（V*b）]0.5·
ft/fy＝0.11%
腹板箍筋计算配筋面积Asvt＝Asv+2Ast1＝266+2*30＝326mm2
腹板箍筋最小配筋面积Asvt,min＝ρsv,min·
s＝147mm2
按受扭计算Ast1＝30mm2，当箍筋间距为200时，箍筋最小直径8
腹板受扭纵筋最小配筋面积Astl,min＝ρtl,min·
h
＝505mm2＞Astl，取Astl＝505mm2
连梁LL-15受力分析：
LL-15（变）
1.1基本资料
1.1.1工程名称：
300厚连梁计算
1.1.2混凝土强度等级C50，fcu,k＝50N/mm2，fc＝23.109N/mm2，ft＝1.888N/mm2
1.1.4弯矩设计值M＝0kN·
m，剪力设计值V＝700kN，扭矩设计值T＝60kN·
h＝300×
b）]0.5＝857.5-[857.52-2*0/（1*23.109*300）]0.5
＝0.0mm≤ξb·
x/fy＝1*23.109*300*0/360＝0mm2
1.2.4相对受压区高度ξ＝x/h0＝0/857.5＝0.000≤0.518
h0）＝0/（300*857.5）＝0.00%
ρmin＝637mm2
h0＝0.7*1888*0.3*0.8575＝340.0kN＜V＝700.0kN
s＝（0.24*1.888/360）*300*200＝76mm2
＝（700000-0.7*1.888*300*857.5）*200/（360*857.5）＝233mm2
h0＝0.25*1*23109*0.3*0.8575
＝1486.2kN≥V＝700.0kN，满足要求。
1.3.4Asv＝233mm2，箍筋最小直径8，最大间距@300
（3h-b）/6＝3002*（3*900-300）/6＝36000000mm3
＝1.5/[1+0.5*700000*36000000/（60000000*300*857.5）]＝0.83
Hw/b＝857.5/300＝2.86＜6，截面高宽比满足要求
h0）+T/0.8Wt
＝700000/（300*857.5）+60000000/（0.8*36000000）
＝4.80N/mm2≤0.25·
h0）+T/Wt＝700000/（300*857.5）+60000000/36000000
＝4.39N/mm2＞0.7ft＝1.32N/mm2，需进行剪扭计算
h0＝0.35*1.888*300*857.5＝170000N＜V＝700000N，
Wt＝0.175*1.888*36000000
＝11.895kN·
＝[700000-（1.5-0.83）*0.7*1.888*300*857.5]*200/（360*857.5）＝305mm2
hcor＝（300-2*30）*（900-2*30）＝201600mm2
Ast1＝（T-βt·
Acor）
＝（60000000-0.83*0.35*1.888*36000000）*200/（1.2*1.20.5*360*201600）＝85mm2
Ucor＝2（bcor+hcor）＝2*（240+840）＝2160mm
s）＝360*85*2160*1.2/（360*200）
＝1096mm2
ft/fy＝0.17%
腹板箍筋计算配筋面积Asvt＝Asv+2Ast1＝305+2*85＝474mm2
s＝88mm2
按受扭计算Ast1＝85mm2，当箍筋间距为200时，箍筋最小直径12
h＝454mm2
根据以上分析结果，F55~F63结构局部加强如图33所示：
图33F55~F63结构局部加强修改图
F40~F53层筒体分析模型如图34所示，剪力墙受力分析结果如图35~42所示。
图34F40~F53筒体结构分析模型
图35F40~F53300厚剪力墙荷载工况一水平配筋计算结果（mm2/mm）
图36F40~F53300厚剪力墙荷载工况一竖向配筋计算结果（mm2/mm）
图37F40~F53600厚剪力墙荷载工况一水平配筋计算结果（mm2/mm）
图38F40~F53600厚剪力墙荷载工况一竖向配筋计算结果（mm2/mm）
图39F40~F53300厚剪力墙荷载工况二水平配筋计算结果（mm2/mm）
图40F40~F53300厚剪力墙荷载工况二竖向配筋计算结果（mm2/mm）
图41F40~F53600厚剪力墙荷载工况二水平配筋计算结果（mm2/mm）
图42F40~F53600厚剪力墙荷载工况二竖向配筋计算结果（mm2/mm）
连梁LL-7受力分析：
LL-7
几何数据及计算参数
自动计算梁自
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