领袖脚手架搭设方案Word格式文档下载.docx

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底层悬挑脚手架挑出墙面1.2米，双排立杆间距为90cm，里面立杆距墙面30cm，见后附图。

2、悬挑架搭设方法：

1）每隔三层高位置，沿建筑物周边每隔1.5m的距离与楼面水平位置预埋Ф12的“U”字型扣环固定钢管，扣环露出混凝土板15∽10cm。

2）摆放悬挑杆（穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内），悬挑杆纵向间距1.5m,外挑1.2m，靠内侧加扣件扣牢固定。

悬挑杆采用外径为ф48mm,壁厚3.5mm,的焊接钢管。

3）安底层大横杆，大横杆步距1.8m,水平宽度0.9m.

4）逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧.立杆纵距1.5m,排距0.9m，小横杆间距1，5m，内排立杆距墙0.3，小横杆里端距墙0.2m。

为了增强架体的稳定性且不影响后期的外墙装饰，连墙件采用刚性连墙件与柔性连墙件，详见后附图。

5）装底层小横杆并与立杆扣紧.

6）安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板,依次向上搭设。

3、杆件的接长

1）立杆的对接：

立杆上对接扣件接头位置应交错布置，两根间隔相邻立杆的接头不应设在同步内，错开距离≥500mm,立杆接头与中心节点相距不大于h/3.

2）立杆的连接：

立杆的连接用扣件连接。

3）平杆的接长：

平杆（主要是纵向平杆）的接长一般应采用对接，对接接头应错开，上下相邻接头不得设在同跨内。

相距≥500mm，且应避开跨中。

操作层跳板下面及钢架外围，满铺安全网。

为了安全，本工程外架拟采用三层一悬挑，按以上悬挑架方案重复向上施工。

悬挑架上、下悬挑部分必须分开，形成单独整体，严禁上下悬挑部分相通。

（三）剪刀撑的搭设

剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件与立杆节点（及立杆与横杆的交点）的距离不大与20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面（或楼面）不大于20cm，以保证架子的稳定性。

四、出料平台的搭设：

1、出料平台的设置

出料平台在主体上设置24个。

2、出料平台的搭设

出料平台采用钢管悬挑的方法搭设。

先在地面上加工如下图示的成品“U”形出料平台，浇筑梁板砼时，在需要搭设出料平台的地方上下层梁板处各预埋4个φ14“U”形扣环钢筋，以固定出料平台的悬挑槽钢。

搭设出料平台时，先把成品“U”形出料平台一端的槽钢穿入楼面上预埋的4个φ14“U”形扣环钢筋内，再用钢丝绳一端与成品出料平台上的“U”形吊环钢筋连接固定，另一端与上层梁板上预埋的φ14“U”形扣环钢筋拉结固定，且钢丝绳两端至少要用3个U型卡固定，钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡，且出料平台严禁搁置在脚手架上，也不得与其他架体连接。

3、出料平台的承重

根据保守估计和以前的经验，此出料平台上面堆放物体重量不得超过900Kg。

即堆放6m钢管不超过40根，900/（3.84*6）=39.1根。

4m木方不超过50根1/（0.05*0.1*4）=50根.1m3木方按1000Kg计算.

型钢悬挑卸料平台计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息:

1.荷载参数

脚手板类别：

木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：

0.35；

栏杆、挡板类别：

竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：

0.15；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷载（kN）:

5.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

0.80；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

3.00；

钢丝绳安全系数K：

5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；

内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

16号工字钢；

次梁材料类型及型号：

12.6号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld（m）：

0.20，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：

0.20。

4.卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

2.20，次梁悬臂Mc（m）：

0.20；

平台计算宽度（m）：

2.00。

二、次梁的验算:

次梁选择12.6号槽钢槽口水平[，间距0.2m，其截面特性为：

面积A=15.69cm2；

惯性距Ix=391.466cm4；

转动惯量Wx=62.137cm3；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸：

b=53mm,h=126mm,t=9mm。

1.荷载计算

（1）、脚手板的自重标准值：

本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×

0.20=0.07kN/m；

（2）、型钢自重标准值：

本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12kN/m

Q2=0.12kN/m

（3）、活荷载计算

1）施工荷载标准值：

取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2）最大堆放材料荷载P：

5.00kN

荷载组合

Q=1.2×

（0.07+0.12）+1.4×

2.00×

0.20=0.79kN/m

P=1.4×

5.00=7.00kN

2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

经计算得出:

Mmax=（0.79×

2.002/8）×

（1-（0.202/2.002））2+7.00×

2.00/4=3.89kN·

m。

最大支座力计算公式:

R=[P+q（l+2m）]/2

R=（7.00+0.79×

（2.00+2×

0.20））/2=4.45kN

3.抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.89×

103/（1.05×

62.137）=59.60N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=59.597N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

4.整体稳定性验算

其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到φb=570×

9.00×

53.00×

235/（2000.00×

126.00×

235.0）=1.08；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'

=0.809；

次梁槽钢的稳定性验算σ=3.89×

103/（0.809×

62.137）=77.39N/mm2

次梁槽钢的稳定性验算σ=77.386N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

三、主梁的验算:

根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。

在计算时，对于外侧钢丝绳，由于变形较大，导致卸料平台的边形也较大，所以，按照钢丝绳和卸料平台协调变形的渐近法进行计算；

对于内侧钢丝绳，由于变形较小，按照支点法进行计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为：

面积A=26.10cm2；

惯性距Ix=1130.000cm4；

转动惯量Wx=141.000cm3；

回转半径ix=6.580cm；

b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。

1.荷载验算

（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；

Q1=0.15kN/m；

（2）槽钢自重荷载Q2=0.21kN/m

静荷载设计值q=1.2×

（Q1+Q2）=1.2×

（0.15+0.21）=0.43kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

2.内力验算

先将外侧钢丝绳与型钢的作用点看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）

从左至右各支座反力：

R[1]=8.178kN；

R[2]=8.471kN；

R[3]=-0.793kN。

最大弯矩Mmax=2.621kN·

m；

[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

主梁的最大应力计算值σ=2.621×

106/（1.05×

141×

103）+4.907×

103/26.1×

102=19.581N/mm2；

主梁的最大应力计算值19.581N/mm2小于主梁的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=1.86

=0.918；

主梁的稳定性验算σ=2.621×

106/（0.918×

103）=20.238N/mm2；

主梁的稳定性验算σ=20.238N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；

RUi--拉钢绳的轴力（kN）；

θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；

sinθi=Sin（Arctan（3/（0.8+1））=0.857；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：

RUi=RCi/sinθi；

RUi=8.178/0.857=9.54kN；

五、钢丝拉绳的强度验算:

选择6×

19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。

[Fg]=aFg/K

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝199.5KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8，取α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数，K＝5.5。

得到：

[Fg]=30.832KN≥Ru＝9.54KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=9.54kN。

拉环强度计算公式为：

σ=N/A≤[f]

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。

拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[9.54×

103×

4/（3.142×

50.00×

2）]1/2=11.0mm。

实际拉环选用直径D>

11.0mm的HPB235的钢筋制作即可。

七、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系正立面图

脚手架搭设体系平面图

一、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从距地面5m处开始搭设，搭设高度H：

9m；

顶步栏杆高：

1.6m；

内立杆距离墙长度a：

0.5m；

立杆步距h：

1.8m；

总步数：

4步；

立杆纵距la：

1.5m；

立杆横距lb：

1.05m；

小横杆伸出内立杆长度a1：

0.3m；

扫地杆距地：

0.2m；

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：

150m；

2.荷载参数

（1）活荷载参数

结构脚手架均布活荷载：

3kN/m2；

结构脚手架同时施工层数：

0层；

装修脚手架均布活荷载：

2kN/m2；

装修脚手架同时施工层数：

1层；

（2）风荷载参数

本工程地处河南驻马店市，基本风压Wo：

0.4kN/m2；

地面粗糙度类别为：

C类（有密集建筑群市区）；

（2）静荷载参数

1）脚手板参数

选用竹笆片（5mm厚），步步满铺脚手板；

脚手板自重：

0.045kN/m2；

铺设层数：

5层；

2）防护栏杆

铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为10根；

3）围护材料

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：

2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：

0.01kN/m2；

3.支撑参数

支撑系统搭设形式为纯悬挑式；

主梁截面特征：

工字钢，工字钢型号：

16号工字钢；

型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径12mm；

楼板混凝土强度等级：

C35；

二、大横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值qk1=0.038+0.045×

1.05/3=0.054kN/m；

活荷载标准值qk2=2×

1.05/3=0.700kN/m；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.065kN/m；

活荷载设计值q2=1.4qk2=0.980kN/m；

2.强度验算

最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2

=0.10×

0.065×

1.52+0.117×

0.980×

1.52=0.273kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.273×

106/5.08×

103=53.663N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=53.663N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν=（0.677qk1+0.990qk2）la4/100EI

=（0.677×

0.054+0.990×

0.700）×

15004/（100×

2.06×

105×

121900）=1.470mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=1.470mm小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

三、小横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

集中力标准值：

F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×

0.054×

1.5+1.2×

0.700×

1.5=1.349kN；

集中力设计值：

F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×

1.5=1.871kN；

2.小横杆受力计算

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·

m）

变形计算简图

变形图（mm）

计算得到：

最大弯矩：

M=0.661kN.m

最大变形：

ν=2.232mm

3.强度验算

最大应力计算值σ=0.661×

103=130.172N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=130.172N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.挠度验算

最大挠度ν=2.232mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=2.232mm小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

计算简图

剪力图（kN）

内立杆最大支座反力：

F=4.741kN

外立杆最大支座反力：

F=2.626kN

2.作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。

规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。

本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为4.741kN,小横杆传给外立杆的竖向作用力为2.626kN；

作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：

内立杆受到的竖向作用力R=4.741kN≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：

外立杆受到的竖向作用力R=2.626kN≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs

Hs=[H]=9m；

2.静荷载标准值计算

（1）结构自重标准值NG1k

采用Φ48×

3.5钢管。

外立杆：

NG1k=gkHs=0.1360×

9.000=1.224kN；

内立杆：

NG1k=gkHs=0.1136×

9.000=1.022kN；

（2）构配件自重标准值NG2k

1）脚手板的自重标准值NG2k1

采用竹笆片（5mm厚），自重标准值gk1=0.045kN/m2，铺设层数n1=5层。

NG2k1=n1×

0.5×

lb×

la×

gk1=5×

1.05×

1.5×

0.045=0.177kN；

（0.5×

lb+a1）×

gk1

=5×

1.05+0.3）×

0.045=0.278kN；

2）防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m，总根数n3=10根。

NG2k3=n3×

（la×

gk3+0.0132）=10×

（1.5×

0.0384+0.0132）=0.708kN；

3）围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

NG2k4=la×

[H]×

gk4=1.5×

9×

0.01=0.135kN；

4）附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=5层，采用Φ48×

3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

NG2k5=n5×

n4×

gk6+0.0132）

2×

0.0384+0.