梁模板门架计算书800Word文件下载.docx
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钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
当计算支架立柱及其他支承结构构件时
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,门架垂直梁轴线
门架交错支撑形式
双门架交错布置
门架错位尺寸(mm)
600
门架跨距lb(mm)
900
梁两侧立柱间距lc(mm)
1500
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
750
混凝土梁距梁底小梁中的位置
梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm)
919
梁底支撑小梁间距(mm)
150
梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)
450
设计简图如下:
模板设计立面图1
模板设计立面图2
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度(mm)
18
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.5
模板弹性模量E(N/mm2)
4000
W=bh2/6=300×
18×
18/6=16200mm3,I=bh3/12=300×
18/12=145800mm4
按四等跨连续梁计算,简图如下:
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
0.8)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
0.3=8kN/m
q1静=0.9×
1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=0.9×
1.35×
[0.1+(24+1.5)×
0.8]×
0.3=7.46kN/m
q1活=0.9×
1.4×
0.7Q1k×
2×
0.3=0.53kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
b=[0.1+(24+1.5)×
0.3=6.15kN/m
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=(0.107×
7.46×
0.152+0.121×
0.53×
0.152)×
106/16200=1.2N/mm2≤[f]=11.5N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2l4/(100EI)=0.632×
6.15×
1504/(100×
4000×
145800)=0.03mm≤[ν]=l/400=150/400=0.38mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.15+1.223×
0.15=1.38kN
标准值(正常使用极限状态)
R'
max=1.143q2l=1.143×
0.15=1.05kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
80×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
22.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
2.24
小梁弹性模量E(N/mm2)
11000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
85.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
341.33
计算简图如下:
承载能力极限状态
q1=0.9×
1.2×
(G1k2-G1k1)×
l=0.9×
(0.3-0.1)×
0.15=0.03kN/m
q2=Rmax/L=1.38/0.3=4.59kN/m
F1=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
0.15×
(0.75-0.3/2)/2+0.9×
0.5×
(0.8-0.12)=0.32kN/m
F2=0.9max[1.2×
(1.5-0.75-0.3/2)/2+0.9×
正常使用极限状态
q'
1=(0.3-0.1)×
2=1.05/0.3=3.51kN/m
F'
1=(0.1+(24+1.1)×
0.12)×
(0.75-0.3/2)/2+0.5×
(0.8-0.12)=0.19kN/m
2=(0.1+(24+1.1)×
(1.5-0.75-0.3/2)/2+0.5×
小梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.12×
106/85330=1.45N/mm2≤[f]=22.44N/mm2
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax=1.02kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.02×
1000/(2×
80)=0.24N/mm2≤[τ]=2.24N/mm2
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax=0.08mm≤[ν]=l/400=1219/400=3.05mm
4、支座反力计算
R1=-0.12kN,R2=1.15kN,R3=1.15kN,R4=-0.12kN
R1'
=-0.08kN,R2'
=0.83kN,R3'
=0.83kN,R4'
=-0.08kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3.5
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
200
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
115
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
由上节可知R=max[R1,R2,R3,R4]=1.15kN,R'
=max[R1'
,R2'
,R3'
,R4'
]=0.83kN
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.52×
106/5080=102.76N/mm2≤[f]=200N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=1.83kN
τmax=2Vmax/A=2×
1.83×
1000/489=7.47N/mm2≤[τ]=115N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=1.71mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
七、门架稳定性验算
门架代号
M1219
门架宽b(mm)
1219
门架高h0(mm)
1930
门架立柱钢管类型
Φ42×
2.5
扫地杆钢管类型
可调底座调节螺栓伸出长度(mm)
垂直门架的水平加固杆底层步距(m)
门架(榀)重量Gmf(kN)
门架(榀)数量nm
交叉支撑(副)重量Gjk(kN)
交叉支撑(副)数量nj
水平架(榀)重量Gsk(kN)
水平架(榀)数量ns
脚手板(块)重量Gbk(kN)
脚手板(块)数量nb
连接棒(个)重量Glk(kN)
连接棒(个)数量nl
锁臂(副)重量Gsk(kN)
锁臂(副)数量ns
直角扣件重量Gzk(kN)
直角扣件数量nz
旋转扣件重量Gxk(kN)
旋转扣件数量nx
附件重量Gfk(kN)
0.2
水平加固杆钢管类型
3
水平加固杆设置
5步4设
剪刀撑钢管类型
剪刀撑设置
5步4跨
水平架设置
脚手板设置
交叉支撑钢管类型
交叉支撑长度(m)
2.04
q1=Gmk+Gjknj+Gskns×
4/5+Gbknb×
4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×
1+0.1×
1×
4/5+0.1×
1=0.56kN
q2=Ggk(lb+lb)×
5/4=0.04×
(0.9+0.9)×
5/4=0.1kN
q3=Gzknz+Gxknx=0.1×
1=0.2kN
q4=2×
Ggk×
4×
lb/cos(arctan((5×
h0)/(4×
lb)))=2×
0.05×
0.9/cos(arctan((5×
1.93)/(4×
0.9)))=1.05kN
q5=Ggk×
(2×
lb+(lc+b)/2)=0.05×
0.9+(1.5+1.22)/2)=0.16kN
NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.16+0.2)/1.93=1.18kN/m
∑NGik=[(24+1.5)×
0.8×
0.3+(24+1.1)×
0.12×
(1.5-0.3)/2+0.5×
((1.5+0.3)/2+2×
(0.8-0.12))]×
0.9/2=4.08kN
NQ1k=1×
0.9×
(0.3+1.5)/2/2=0.4kN
N1=0.9×
[1.2×
(1.18×
5.9+4.08)+1.4×
0.4]=12.4kN
λ=k0h0/i=1.13×
1930/14=155.78,查表得,φ=0.33
σ=N/(φA)=12399.93/(0.33×
310×
2)=60.24N/mm2≤[σ]=1×
205=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
门架稳定性验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=6.2kN≤[N]=30kN