梁模板门架计算书800Word文件下载.docx

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钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

梁

1.5

板

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）

当计算支架立柱及其他支承结构构件时

1

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）

对水平面模板取值

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，门架垂直梁轴线

门架交错支撑形式

双门架交错布置

门架错位尺寸（mm）

600

门架跨距lb（mm）

900

梁两侧立柱间距lc（mm）

1500

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

750

混凝土梁距梁底小梁中的位置

梁底门架第一根立柱距梁中心线距离（mm）

919

梁底支撑小梁间距（mm）

150

梁底支撑主梁一端悬挑长度（mm）

450

设计简图如下：

模板设计立面图1

模板设计立面图2

模板设计平面图

四、面板验算

模板类型

覆面木胶合板

模板厚度（mm）

18

模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

11.5

模板弹性模量E（N/mm2）

4000

W＝bh2/6=300×

18×

18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×

18/12＝145800mm4

按四等跨连续梁计算，简图如下：

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

0.8）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

0.3＝8kN/m

q1静＝0.9×

1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）×

b=0.9×

1.35×

[0.1+（24+1.5）×

0.8]×

0.3＝7.46kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

0.7Q1k×

2×

0.3＝0.53kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×

b=[0.1+（24+1.5）×

0.3＝6.15kN/m

1、抗弯验算

σ＝Mmax/W＝（0.107×

7.46×

0.152+0.121×

0.53×

0.152）×

106/16200＝1.2N/mm2≤[f]＝11.5N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×

6.15×

1504/（100×

4000×

145800）＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×

0.15+1.223×

0.15＝1.38kN

标准值（正常使用极限状态）

R'

max＝1.143q2l＝1.143×

0.15＝1.05kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

80×

80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

22.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

2.24

小梁弹性模量E（N/mm2）

11000

小梁截面抵抗矩W（cm3）

85.33

小梁截面惯性矩I（cm4）

341.33

计算简图如下：

承载能力极限状态

q1=0.9×

1.2×

（G1k2-G1k1）×

l=0.9×

（0.3-0.1）×

0.15=0.03kN/m

q2=Rmax/L=1.38/0.3=4.59kN/m

F1=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.1）×

0.12）+1.4×

0.15×

（0.75-0.3/2）/2+0.9×

0.5×

（0.8-0.12）=0.32kN/m

F2=0.9max[1.2×

（1.5-0.75-0.3/2）/2+0.9×

正常使用极限状态

q'

1=（0.3-0.1）×

2=1.05/0.3=3.51kN/m

F'

1=（0.1+（24+1.1）×

0.12）×

（0.75-0.3/2）/2+0.5×

（0.8-0.12）=0.19kN/m

2=（0.1+（24+1.1）×

（1.5-0.75-0.3/2）/2+0.5×

小梁弯矩图（kN·

m）

σ＝Mmax/W＝0.12×

106/85330＝1.45N/mm2≤[f]＝22.44N/mm2

2、抗剪验算

小梁剪力图（kN）

Vmax＝1.02kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

1.02×

1000/（2×

80）＝0.24N/mm2≤[τ]＝2.24N/mm2

3、挠度验算

小梁变形图（mm）

νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm

4、支座反力计算

R1＝-0.12kN，R2＝1.15kN，R3＝1.15kN，R4＝-0.12kN

R1'

＝-0.08kN，R2'

＝0.83kN，R3'

＝0.83kN，R4'

＝-0.08kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3.5

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

200

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

115

主梁截面惯性矩I（cm4）

12.19

主梁截面抵抗矩W（cm3）

5.08

由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝1.15kN，R'

＝max[R1'

，R2'

，R3'

，R4'

]＝0.83kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

σ＝Mmax/W＝0.52×

106/5080＝102.76N/mm2≤[f]＝200N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝1.83kN

τmax＝2Vmax/A=2×

1.83×

1000/489＝7.47N/mm2≤[τ]＝115N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝1.71mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

七、门架稳定性验算

门架代号

M1219

门架宽b（mm）

1219

门架高h0（mm）

1930

门架立柱钢管类型

Φ42×

2.5

扫地杆钢管类型

可调底座调节螺栓伸出长度（mm）

垂直门架的水平加固杆底层步距（m）

门架（榀）重量Gmf（kN）

门架（榀）数量nm

交叉支撑（副）重量Gjk（kN）

交叉支撑（副）数量nj

水平架（榀）重量Gsk（kN）

水平架（榀）数量ns

脚手板（块）重量Gbk（kN）

脚手板（块）数量nb

连接棒（个）重量Glk（kN）

连接棒（个）数量nl

锁臂（副）重量Gsk（kN）

锁臂（副）数量ns

直角扣件重量Gzk（kN）

直角扣件数量nz

旋转扣件重量Gxk（kN）

旋转扣件数量nx

附件重量Gfk（kN）

0.2

水平加固杆钢管类型

3

水平加固杆设置

5步4设

剪刀撑钢管类型

剪刀撑设置

5步4跨

水平架设置

脚手板设置

交叉支撑钢管类型

交叉支撑长度（m）

2.04

q1=Gmk+Gjknj+Gskns×

4/5+Gbknb×

4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×

1+0.1×

1×

4/5+0.1×

1=0.56kN

q2=Ggk（lb+lb）×

5/4=0.04×

（0.9+0.9）×

5/4=0.1kN

q3=Gzknz+Gxknx=0.1×

1=0.2kN

q4=2×

Ggk×

4×

lb/cos（arctan（（5×

h0）/（4×

lb）））=2×

0.05×

0.9/cos（arctan（（5×

1.93）/（4×

0.9）））=1.05kN

q5=Ggk×

（2×

lb+（lc+b）/2）=0.05×

0.9+（1.5+1.22）/2）=0.16kN

NGk=（q1+q2+q3+q4+q5+Gfk）/h0=（0.56+0.1+0.2+1.05+0.16+0.2）/1.93=1.18kN/m

∑NGik=[（24+1.5）×

0.8×

0.3+（24+1.1）×

0.12×

（1.5-0.3）/2+0.5×

（（1.5+0.3）/2+2×

（0.8-0.12））]×

0.9/2=4.08kN

NQ1k=1×

0.9×

（0.3+1.5）/2/2=0.4kN

N1=0.9×

[1.2×

（1.18×

5.9+4.08）+1.4×

0.4]=12.4kN

λ=k0h0/i=1.13×

1930/14=155.78，查表得，φ＝0.33

σ＝N/（φA）＝12399.93/（0.33×

310×

2）＝60.24N/mm2≤[σ]=1×

205=205N/mm2

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"

门架稳定性验算"

一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝6.2kN≤[N]＝30kN