课程设计二坐标数控工作台设计文档格式.docx

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4、计算说明书草稿一份。

成绩

2012、03

.机电专业课程设计目的……………………………………

（1）

二.机电专业课程设计的任务和要求…………………………

（1）

三.X轴方案及参数计算………………………………………

（1）

.方案拟定………………………………………………

（1）

.X轴步进电机参数确定及选择………………………

（1）

3.X轴联轴器选择………………………………………（3）

四.X轴机械结构总体设计计算………………………………（3）

.X轴滚珠丝杠设计计算………………………………（3）

2.X轴滚动导轨设计计算………………………………（4）

五.Y轴方案及参数计算………………………………………（5）

1.Y轴步进电机参数确定及选择…………………………（5）

2.Y轴联轴器选择…………………………………………（7）

六.Y轴机械结构总体设计计算………………………………（7）

.Y轴滚珠丝杠设计计算………………………………（7）

2.Y轴滚动导轨设计计算………………………………（8）

七.绘制装配图……………………………………………………（9）

八.电气原理图设计………………………………………………（10）

九.参考文献………………………………………………………（11）

一、机电专业课程设计目的

本课程设计是学生在完成专业课程学习后，所进行的机电一体化设备设计的综合性训练。

通过该环节达到下列目的：

（1）巩固和加深专业课所学的理论知识；

（2）培养理论联系实际，解决工程技术问题的动手能力；

（3）进行机电一体化设备设计的基本功训练，包括以下10方面基本功：

1）查阅文献资料；

2）分析与选择设计方案；

3）机械结构设计；

4）电气控制原理设计；

5）机电综合分析；

6）绘工程图；

7）运动计算和精度计算；

9）撰写设计说明书；

10）贯彻设计标准。

二、机电专业课程设计的任务和要求

在规定时间内，按设计任务书给定的原始数据，在教师指导下，独立完成二坐标数控工作台设计工作。

原始数据包括

典型工况下，工作台速度、进给抗力及台面上工作物重量；

工作台定位精度、台面尺寸和行程。

设计具体要求完成以下工作：

（1）数控工作台装配图（1：

1比例或0＃图幅）1张；

（2）数控系统电气原理图（2＃图幅）1张；

（3）设计说明书（10～20）页1本；

所有图样均采用CAD绘制打印，设计说明书按规定撰写。

三X轴方案及参数计算

1．方案拟定

方案拟定即确定工作台传动的形式和控制方式及主要部件或器件的类型。

（1）驱动控制方式由给定的工作台精度要求较低，为简化结构，故采用单片机控制的步进电机驱动系统。

主要由步进电机、单片机驱动控制电路、滚珠丝杠副组成。

（2）传动形式确定

工作台X方向和Y方向两个坐标分别采用步进电机单独驱动。

工作台X方向采用一级齿轮传动方式，可以通过降速扩大转矩输出，匹配进给系统惯量，获得要求的输出机械特性，同时减小脉冲当量。

工作台Y方向采用直接传动方式，电机通过刚性联轴器与滚珠丝杠联结。

结构紧凑，传动效率高。

丝杠转速与转矩输出完全与电机的输出特性一致。

2.X轴步进电机参数确定及选择

计算及说明

结果

X参数选定与计算

vx=m/min=m/s,Fx=210N,Px=Fxvx==W

1）脉冲当量选择

初选三相电机，按三相六拍工作时，步矩角α=0.75°

初定脉冲当量δ=1mm/p,丝杠导程tsP=6mm,中间齿轮传动比i为:

i=（αtsP）／（360i）=0.75×

6／（360×

1）=

由i确定齿轮齿数为Z1=24,Z2=24×

1.25=30,模数m=2mm,齿宽B1=16mm，B2=15mm

X圆柱斜齿轮传动设计如下：

1.选定齿轮精度、材料、齿数及螺旋角

1）.选精度为7级

2）.选小齿轮为40Cr（调质），硬度为280HBS，大齿轮材料为45钢（调质）,硬度为240HBS，两者硬度差为40HBS

3）.选择齿数Z1=24,Z2=Z1×

i=24×

＝30

4）.选取螺旋角，初选β＝14o

2.

（1）按齿面接触疲劳强度设计d1t≥{2Kt×

T1×

（u＋1）×

（ZHZE）2/[Φd×

εa×

u×

[σH]2]}（1/3）

1）.试选Kt=1.6,（由[1]表10-6）得材料弹性影响系数ZE½

2）.（由[1]图10-30得）选取区域系数ZH=2.433,（由[1]表10-7）选取齿宽系数Φd＝

3）.（由[1]图10-26）查得εa1＝，εa2＝5，则εa＝εa1+εa2＝1.63

4）.应力循环系数取j=1，所以：

N=vx×

1000×

i/tsP＝469

N1=60n2jLh=60×

469×

1×

（2×

8×

300×

15）＝×

109

N2=N1/i=×

109/＝1.620864×

109

5）.（由[1]图10-19）查得接触疲劳寿命系数KHN1=0.85,KHN2=0.87,

6）.（由[1]图10-21d）查得小齿轮接触疲劳强度极限σHlim1=600MPa,大齿轮的接触疲劳强度极限σHlim2=550MPa,

7）.计算接触疲劳强度许用应力：

取失效概率为1%，取安全系数S=1,由式（10-12）得：

[σH]1＝KHN1×

σHlim1×

600/1＝510MPa

[σH]2＝KHN2×

σHlim2×

[σH]=（[σH]1+[σH]2）/2=494.25MPa

8）计算小齿轮传递的转矩：

105Px/nx×

105×

7875/=

（2）.计算

1）.试算小齿轮分度圆直径d1t≥{2×

×

/（×

1.58×

）×

189.8/494.25）2）}（1/3）＝mm

2）.计算圆周速度v=лd1tn1/（60×

1000）＝0.4048m/s

3）.计算齿数b及模数mnt：

b=Φdd1t=×

＝5mm

mnt=d1tcosβ/Z1=×

cos14o/24=0.65

nt×

0.65mm=mm

b/h=/1.4625=

4）.计算纵向重合度εβ×

Φd×

Z1×

tanβ×

24×

tan14o

5）.计算载荷系数K,（查[1]表10-2）得使用系数KA=1.25,根据v=0.0375m/s,7级精度，由（[1]图10-8）查得动载系数Kv=1.01,（由[1]表10-4）查得KHβ的计算公式：

KHβ=1Φd2）Φd2×

10-3×

由b/h=3.4,（由[1]图10-13）查得KFβ=1.14,由（[1]表10-3）查得KHα=KFα=1.2,故载荷系数K=KAKvKHαKFα×

1.08＝1.73

6）.按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径d1=d1t（K/Kt）（1/3）=×

（1.73/1.6）（1/3）=mm

7）.计算模数mn=d1×

cosβ/Z1=×

cos14o/24=0.68mm

3．按齿根弯曲强度设计

1）.按齿轮弯曲强度设计mn≥{（2KT2YβCOS2β/ΦdZ12εα）×

（YFαYSα/[σF]）}（1/3）

计算载荷系数，K=KA×

Kv×

KFα×

KFβ×

1.14＝1.73

根据纵向重合度εβ＝0.57，由（[1]图10-28）查得螺旋角影响系数Yβ=0.93

计算当量齿数Zv1=Z1/cos3β=24/cos314o=2

Zv2=Z2/cos3β=30/cos314o=

由（[1]表10-5）查得：

YFa1=2.592,YSa196

YFa2=2.49,YSa2=

因为小齿轮弯曲极限强度σFE1=500MPa,大齿轮σFE2＝380MPa,由（[1]图10-18）得弯曲疲劳寿命系数KFN1,KFN28,取安全系数S=1.1

[σF]1＝KHN1×

σFE1/S=MPa

[σF]2＝KHN2×

σFE1/S＝304MPa

计算大、小齿轮YFa1YSa1/[σF]1并加以比较

YFa1YSa1/[σF]1＝2.592×

9607

YFa2YSa2/[σF]2=×

/304＝0.013取大齿轮数据

2）.设计计算mn≥{2×

1.73×

（cos14°

）2×

242×

1.63）}（1/3）＝52m

对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算得法面模数mn大于齿根弯曲疲劳强度计算得法面模数，取mn＝2mm，已可满足弯曲强度，但为了同时满足接触疲劳强度，需按接触疲劳强度计算得的分度圆直径d1=48mm,来计算应有的齿数，于是有

Z1=d1cosβ/mn=48×

cos14o/2＝，取Z1＝24

则Z2＝u×

Z1=×

24＝30

4．几何尺寸计算

中心距a=（Z1+Z2）mn/（2×

cosβ）

=（24+30）×

2/（2×

cos14o）＝mm所以圆整为56mm

按圆整后的中心距修正螺旋角

β＝arccos[（Z1+Z2）mn/2a]=arcos[（24+30）×

56）=6o

因β值改变不多，故参数εα、Kβ、ZH等不必修正

计算大、小齿轮分度圆直径

d1=Z1mn/cosβ=24×

2/coso=mm

d2=Z2mn/cosβ=30×

计算齿轮宽度b=Φdd1×

＝1mm所以取B2=15mm,为易于补偿齿轮轴向位置误差，应使小齿轮宽度大于大齿轮宽度，所以小齿轮约为B1=16mm

2）等效传动惯量计算（不计传动效率）

小齿轮转动惯量Jg1=（πd14b1ρ）／32=[π（）4×

1.6×

10-3]／32=×

10-5kg.m2

式中钢密度ρ×

10-3kg/cm3

同理,大齿轮转动惯量Jg2=17×

10-5kg.m2

由[3]表3-13初选滚珠丝杠CDM2005-,得到d0=20mm,l=490mm

滚珠丝杠转动惯量Js=（πd04lρ）／32={[π

（2）4×

49×

5×

10-3]／32}×

10-4kg.m2=6×

拖板及工作物重和导轨折算到电机轴上的转动惯量,

拖板重量及工作物重约为15kg

Jw=（G/g）×

（tsP／2π）2÷

i2=15×

（0.005／2π）2÷

2=×

10-6kg.m2

因此,折算到电机轴上的等效转动惯量Je

Je=Jg1+Jw+（Jg2+Js）÷

i2=×

10-52+0.73×

10-5+（17×

10-5+6×

10-5）÷

（）2=×

10-4kg.m2

3）等效负载转矩计算（以下为折算到电机轴的转矩）

由[3]式（2-7）—（2-9）可知:

Mt=[（Fx+μFy）tsP]/（2πηi）=[（210×

210）×

6]/（2π×

）=0.2115

Mf=（FftsP）/（2πηi）=（μWtsP）/（2πηi）=（0.06×

15×

6）/（2π×

）=8375

上述式中η—丝杠预紧时的传动效率取，η

μ——,

nmax=（vmax/δ）×

（α/360°

）=（2250/0.01）×

（0.75/360）=468r/min

取起动加速时间tα=0.03s

初选电动机型号75BC380A,矩频