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它被大多人假定，但是很少能被决定了，液体和水气总是流动向下管。
Adib和Vasseur（2008）提及"
downcoming水汽的水流”。
然而，作家在一个工业的蒸发器中观察看起来有水汽的向上流程。
在calandria的顶端，有一个经销商要甚至确定液体的流程进入管。
液体深至少3cm，被拿着而且在水平的管张之上流过洞落下然后进入管之内流动。
将会有一些变成水汽的流程，其中一些来自从热饲养闪现。
有两设计方法要允许水汽的流程。
在图2a的设计被兵舍（1989）和Westergaard（2004）显示而且要求任何过量的水汽在经销商盘子的外部边缘的周围通过。
Bouman等人（1988）和APV（1999）显示而且合并水汽管让过量的水汽垂直地通过经销商。
这将发展一个模型，而且模拟水汽流率的结果和压力在落下蒸发器不同部分。
蒸发器降低目的在于支援一个蒸发器的向上水汽流程的观察。
2.模型
为向上的水汽流程从因素的一个大纲开始是有用的。
在所有途径的多途径蒸发器最上面的部位有相同的压力，因此压力降向下管对所有途径相同。
在每管被生产的水汽的流率直接地被讲到热移动减少当做固体内容的系数，U（情绪商数，1）变得较高，在情绪商数的其他变数，热转移区域，有效的蒸发温度不同，Δhv、ΔT、潜热是相同的，或者变化较小。
压力下降向下管被讲到水汽的流率向下管。
在第一途径中，固体内容低如此较多水汽被生产超过在后来的途径中，和因此，如果它全部将向下流动，压力下降会比在后来的途径中还要高。
因此在管的顶端一些水汽能够向上流动。
2.1水汽流程模拟
被分配模型的稳定的州在位置上与变数受扶养者一起建立向下蒸发器管的长度。
饲养在固体从程序饲养或从早先的蒸发效果进入calandria块分数wfeed，而且每一管使流率集合。
当液体从一途径被转移到另外一个途径时，流程依照每途径中在所有的管之中被分配。
热移动以标准的方式被定义。
有效温度不同，在蒸发器的基础上由水汽的温度不同的条件组成，因ΔTb而改变。
因为它依下列各项传下来蒸发器管液体解决（s）和水汽（v）大众流率变化：
x是这里距离向下管的距离，D是管的内径，而且Δhv在当地的情况之下是蒸发过程中的换热量。
因此对于大部分固体，w可以从情绪商数决定：
全部热移动系数能从外部的（e）、内在的（i）被决定热移动系数、他们的分别区域、这面墙壁的墙壁厚度t和热导电率k：
当地者外部的热移动浓缩在地心引力流程下面的水汽的系数由McNaught和Butterworth可以计算出。
图1.用第一效果的两个途径和第二效果的五个途径的两效果落下的多效蒸发器，因为清楚一些泵不在第二效果被显示。
图2横断面的两种设计：
a无水汽管b有水汽管
在这些相等k中是液体的热导电率，ρ是密度，μ是黏质，Pr是普朗特数，和液体的雷诺数被用于变湿比率和在直径之外。
一般发现，雷诺数较小的保持了情绪商数。
不锈钢管的外围直径50.8mm，当地者内在的电影热移动系数被选择了基于指示的价值为全部的热移动在Morison和Hartel（2007）给的系数成为：
当以其他其他期限联合，全部热移动系数为水以50%从370Wm2K1排列固体至2750Wm2K1了。
液体典型地在效果的高于那的温度进入每效果。
对水汽依照情绪商数的部分液体的闪光。
水汽的净流程坠落每管一定等于闪现的水汽的比率。
这能表示成：
给出管的水汽的压力下降以同种的流程模型（举例来说，Hewitt和门厅-泰勒，1970）为基础的哪一个有三个期限：
静态、加速或动力摩擦。
在这一情况中，假定水汽是液体状态而且水汽的质量是1.0。
压力P的变化率用距离坠落管的距离X表示：
摩擦期限在向下大众的流出方面有，f是摩擦因数：
大众流出的绝对值被用来考虑到相反流程。
Hajiloo等人（2001）为如此的流程检讨了摩擦因素，但是他们的瓦斯和液体流率大概要比在一个蒸发器中被期望的那些高。
他们的数据额外的多了一个管的情况，但是在所有的情况中实验摩擦因素非常接近的是平滑管。
沃利斯（1969）为水平和垂直的电影收集了多种环形电影流程结果而且为摩擦因素获得了一个方程：
从这一工作中，他们总结出相等的管粗糙是电影厚度的四倍。
然而对于粘度比较高的液体，电影比较厚和被情绪商数预测的摩擦。
公式（17）变得不合理。
因此给摩擦因素（Haaland，1983）的Haaland的相等使用对在一个水│空气系统形成的波符合的一个1.1毫米的同意粗糙被应用。
后来的敏感分析表示水汽速度对粗糙度选择一点也不敏感：
加速期限能起源于一个动力平衡（Hewitt和门厅－泰勒，1970）给出的方程：
在这一方程中，大众的流率一定，但是速度（u）可能是变化的。
大众的流率和速度能在大众的流出、G和特性体积，vv方面被定义：
此时，分母不一定是1.0
2.2物理性能
温度为水汽体和液体物料的相关值取自方程fi配到标准数据。
作为函数的使用给出方程的温度和固形物浓度计算牛奶密度
Pí
secký
（1997年）：
这里w脂肪
;
wNFS和w水分别脂肪，非fatsolids（NFS）和水的质量分数，而T是温度。
粘度计算方程如下所示：
沸点升高，从基本方程得到Tb：
Twb在哪里，正常沸腾的水中的地方的压力，开尔文Δhv是摩尔热汽化和x水是水的摩尔分数。
一个好的估计的摩尔分数能求得考虑只有水，乳糖和矿物质。
基于冰点抑郁数据的
Chen等人（1996年）
牛奶中矿物质的有效分子质量为0.067公斤mol。
如果认为他们以不离的形式存在，因此：
2.3参数
管有14m、50.8毫米外径和壁厚度为1毫米的长度。
管均假定管上安排表（到所有这些管道被焊接的水平表）与三角形沥青给他们之间的11.2毫米的最小距离的60毫米（见图2）。
列管式直径2.2米成立了
fi单片微型计算机的管。
两个不同的冷藏库被认为是对应于那些在图1;
first曾两次穿越适合作为
first作用于脱脂牛奶蒸发器的大约9%总固形物等饲料有
five传递适合作为饲料约16%的总固体浓度的第二个效果。
允许划分走刀之间的部分后,两次通过列管式被发现有1107年管和five通排管式有1044年管。
每个效果管数目的拆分决心实现入口液体润湿速率为0.18公斤m1的1
9％的固体在日益线性至0.25公斤1的在40％的固体。
表1在仿真模拟中使用的参数。
参数
效果1
影响2
饲料的固体（％）
9.0
16.1
刀路
2
5
饲料润湿速率（公斤m1的1）
0.18
0.20
传递1管
650
327
传递2管
457
247
通过3管
190
通过4管
153
通过5管
127
蒸发温度（1C）
70
66
温差（1C）
3.5
进料温度（1C）
75
所产生的每个通过数并不总是最好的物质环境建设，其他参数见表1
2.4经销商
当经销商所示图2用蒸气佛罗里达州ows于圆周分布器板。
弧长（在圆周上）可用于
flow在每个阶段被认为是在管，数目成正比，但它承认这并不需要如此。
分发服务器被假定为40毫米以上管板。
在设计图2b允许蒸汽通过直接从蒸发器管进入相应的蒸汽管（或反之亦然），因此水蒸气也不需要佛罗里达州ow水平。
图3显示顶部查看小管板和图3b显示一张照片的一个类似的系统。
对于管直径和螺距由于上述的经销商孔的中心与蒸发器管内的边缘之间的最小距离10.2毫米。
通常是经销商孔和喷气式飞机是6-8毫米直径等之间的外侧的距离边缘的射流和在管是6-7毫米。
与所示器的设计图2那里是互动的下降液体射流和蒸气如图所示为个别射流之间的可能性图4。
如果de佛罗里达州下降jet检验是足够高，液体进入管和管的后续润湿的分布将是意义fi明显受影响。
卧式蒸汽速度被假定为最大之后外管附近的分发服务器的圆周。
蒸汽速度范围在2
-20米每秒雷诺数取决于蒸发器温度范围从约150至2000年。
从
Lapple和牧羊人（1940年）
阻力系数fi系数为佛罗里达州跨缸是非常接近1.0在这个范围内。
垂直速度是取决于液体上面的洞的高度，排放系数fi系数、Ch和重力。
排放系数fi扩谱这种情况取决于液体的高度，h，并给出了由莫里森等人（2006年）。
因为它射流可能变薄fl不是，如下所示：
公式（34）和（35）可用于下降液较理想的喷射。
图3规模7的蒸发器管（大圆圈）及位置的垂直喷气式飞机从分发服务器（小圆圈）的顶视图。
b）垂直喷射的蔗糖溶液分布在管板上
图4扭曲的射流的液体掉落到管板在一个十字架上的分布器板侧视图佛罗里达州的蒸汽
图5模拟总蒸气佛罗里达州ow率的顶部和每个基地five传递效应2中。
Y轴反转，以显示物理方向。
灰色区域表示在每一项传递的蒸发量。
黑色区域表示传递从1到2
2.5求解方法
微分方程
（1）为使用两个或five通行证，以及配套的方程，用EXCEL求解了莫迪欧拉的方法。
佛罗里达州到顶部的每一项传递率是猜到了。
压力然后计算从管的基部到顶部也使用Modified欧拉方法（风格的荷兰和布拉格，1995年）。
Excel的规划求解然后用来设置所有的压力顶部的刀路平等同时要求蒸汽共
刀路以等量的蒸汽流入。
3.结论
图5显示模拟的蒸汽佛罗里达州率影响2（表1）与five传递。
在这里可以看到是向上蒸气通过佛罗里达州传递1和2与向下的蒸气。
在传递的1点零的速度是大约0.8m管顶部下面。
类似的信息显示在图6
作为顶部和底部的每一项传递单管的速度。
水蒸气的影响
对下一个分销商中,显示的类型的速度图2（无蒸汽管）然后确定。
从这些结果和使用管和每个细分市场的分销商的周长，作为它的蒸气的（最多）速度近似弧长的数量佛罗里达州测定
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