QTZ635510塔吊基础计算书Word格式文档下载.docx
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倾覆力矩标准值（kN-m）
1048
非工作状态
竖向荷载标准值F；
（kN）
水平荷载标准值F工（kN）
74.6
倾覆力矩标准值血'
（kN-m）
1770
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值珀（kN）
1.35Fkl=l.35X423=571.05
起重荷载设计值Fq（kN）
1.35FQk=l.35X60=81
竖向荷载设计值F（kN）
571.05+81=652.05
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk=l.35X32=43.2
倾覆力矩设计值M（kN-m）
1.35Mk=1.35X1048=1414.8
竖向荷载设计值F'
■
1.35Fk=1.35X423=571.05
水平荷载设计值F；
1.35Fvk=1.35X74.6=100.71
倾覆力矩设计值W（kN-m）
1.35Mk*=1.35X1770=2389.5
3.桩顶作用效应计算
承台布迓
桩数n
4
承台高度h（m）
1.35
承台长1（m）
5
承台宽b（m）
承台长向桩心距a：
（m）
3.4
承台宽向桩心距ab（m）
3.1
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝上自重丫c（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'
承台上部覆土的重度丫‘（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度6（mm）
50
配宜暗梁
否
承台底标高dx（m）
-2
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gybl（hyc+h'
y,）=5X5X（1.35X25+0X19）二843.75kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
Ol.33G汙1.35X843.75二1139.062kN
桩对角线距离：
L=（ab2+ai2）05=（3.4:
+3.42）0'
-4.808m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Q汙（FJ+Gj/n二（423+843.75）/4二316.688kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qz二（F；
+4）/n+（區‘+Fnh）/L
=（423+843.75）/4+（1770+74.6X1.35）/4.808二705.744kN
Q“•二（玖‘+Gk）/n-（M；
+Fjh）/L
=（423+843.75）/4-（1770+74.6X1.35）/4.808二-72.369kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q孑（F'
+G）/n+（M'
+F「h）/L
=（571.05+1139.062）/4+（2389.5+100.71X1.35）/4.808=952.754kN
Qu尸（F'
+G）/n-（M'
=（571.05+1139.062）/4-（2389.5+100.71X1.35）/4.808二-97.698kN
4.桩承载力验算
桩参数
桩类型
灌注桩
桩直径d（mm）
1000
桩混凝土强度等级
C10
桩基成桩匸艺系数电
C
0.75
桩混凝土自重Y=（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度6（mm）
桩底标«
d：
-8
桩有效长度lt（m）
6
桩配筋
桩身普通钢筋配筋
HRB10014<
1>
14
「1定义桩身承载力设计值
HRB10014014
桩裂缝计算
钢筋弹性模址Es（N/mm2）
200000
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
最大裂缝宽度3山（mm）
0.2
裂缝控制等级
三级
地基屈性
地下水位至地表的距离hz（m）
13
自然地面标高d（m）
是否考虑承台效应
承台效应系数叽
0.1
侧阻力特征值
端阻力持征值
承栽力特征值
土名称
土层厚度li（m）
Qsia（kPa丿
qpa（kPa）
抗拔系数
fak（kPa）
粘性土
1.8
10
150
0.6
90
全风化岩
6.2
70
330
1＞桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=Jtd=3.14X1=3.142m
桩端面积:
AP=nd2/4=3.14X174=0.785m:
承载力计算深度:
min（b/2,5）二min（5/2,5）=2.5m
f『（2.5X90）/2.5二225/2.5=90kPa
承台底净面积：
A.=（bl-n-3Ap）/n=（5X5-4-3X0.785）/4=4.661m2
复合桩基竖向承载力特征值：
&
二巾u另q:
ia・li+q^・AP+q旺胡尸0.8X3.142X（2.8X10+3.2X70）+4000X
0.785+0.1X90X4.661=3815.376kN
Q汙316.688kN^R=3815.376kN
Qz二703.744kNWl.2乩二1.2X3815.376=4578.451kN满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q“二-72.369kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：
Q；
二72.369kN
桩身的重力标准值:
GP=（（di-d+hs）y-+（lt-（di-d+hs））（丫=T0））為=（（（一2）-
0+13）X25+（6-（（-2）-0+13））X（25-10））X0.785=157kN
R；
二Wu2Xij丄+G尸0.8X3.142X（0.6X2.8X10+0.6X3.2X
70）+157=537.007kN
二72.369kN^R/二537.007kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
丄二“扌/4二14X3.142X1474=2155mm3
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q二Q逅二952.754RN
Il>
cfeAp+O.9f；
A/=（0.75X19.1X0.785X106+0.9X（360X2155.133））X1（T二11943.388kN
Q二952.754kNW叭fA+O.9f；
A；
二11943.388kN满足要求！
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：
Q'
二-Qu尸97.698kN
fA=（360X2155.133）X10_3=77o.848kN
二97.698kNWfA二775.848kN
4、桩身构造配筋计算
A:
/ApX100%=（2155.133/（0.785X106））X100%=0.275%<
0.65%
5、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级讣算。
（1）、纵向受拉钢筋配筋率
有效受拉混凝土截面面积：
Afd'
n/4二1000,n/4二783398mm'
As/Ate=2155.133/785398=0.003<
0.01
取P“二0.01
（2）、纵向钢筋等效应力
o:
k=Q；
/A=72.369X1072155.133二33.58N/mm3
（3）、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
血=1.1-0.65ftk/（Pteosk）=l.1-0.65X2.39/（0.01X33.58）二一3.526
取”0.2
（4）、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=工nidi2/SriiVd二（14X14:
+）/（14XlX14）二14mm
（5）、最大裂缝宽度
3远二CI“巾0次（1.9c+0.08deP/PJ/E尸2.7X0.2X33.58X（1.9X50+0.08X
14/0.01）/200000—0.019nunW3血二0.2mm
满足要求!
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB335^200160
承台底部短向配筋
HRB335200160
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台计算不计承台及上土自重:
F远二F/n+M/L
=571.05/4+2389.5/4.808=639.713kN
F込二F/n-M/L
=571.05/4-2389.5/4.808二-354.188kN
承台底部所受最大弯矩：
M尸Fg（a0-B）/2=639.713X（3.4-1.6）/2=575.742kN.m
M,.二Fg（a-B）/2=639.713X（3.4-1.6）/2=575.742kN.m
承台顶部所受最大弯矩：
M'
x=F.ia（a-B）/2=-354.188X（3.4-1.6）/2二一318.769kX.m
M,y=FBiB（a-B）/2=-354.188X（3.4-1.6）/2二一318.769kN.m
讣算底部配筋时：
承台有效高度：
h。
二1350-50-20/2二1290mm
讣算顶部配筋时：
d二1350-50-20/2二1290mm
2、受剪切计算
V二F/n+M/L二571.05/4+2389.5/4.808=639.713kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
B/（800/1290）‘上0.887
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
alb=（ab-B-d）/2=（3.4-1.6-1）/2=0.4man=（ai-B-d）/2=（3.4-1.6~l）/2=0.4m
剪跨比：
X'
二处/h。
二400/1290二0.31,取20.31；
X/=an/ho=4OO/129O=O.31,取20.31；
承台剪切系数：
ab=l.75/（Xb+l）=l.75/（0.31+1）=1.336
aFl.75/（Xi+l）=l.75/（0.31+1）=1.336
Bb,bftbh二0.887X1.336X1.57X1O3X5X1.29=12003.986kN
Bn,iftlho=O.887X1.336X1.57X1O3X5X1.29二12003.
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