锅炉汽包水位单回路控制系统设计Word文档格式.docx

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传感器≤250℃ 

仪表≤50℃

4、工作电压：

220VAC±

15%　50HZ

5、环境温度：

仪表工作温度：

0～50℃

6、相对湿度：

≤85％

7、功耗：

≤10VA

8、液位显示范围：

±

50mm

9、阀位反馈信号：

DC0～10mA（DKZ-310）电感或电位器（ZAZ执行器）

10、液位输入：

电感信号、0～10m、4～20mA（内部跳线）

11、报警触点输出：

220V、10A

12、开关阀触点输出：

给水调节阀型号

关于给水调节阀型号选择。

由于流经给水阀的除氧水压力为，温度为104℃,极宜产生汽蚀现象。

对于轻度汽蚀，一般给水阀的阀芯阀座选用司钛莱合金堆焊即可。

对于重度汽蚀，一般给水阀选用多级高压调节阀，使高压除氧水在流过调节阀多级孔后逐渐降压，而每级阀芯上只承担一部分压差，使节流后的压力在阀的部分恢复不到流体的饱和蒸汽压力，可以有效的避免汽蚀现象，也有效的防止了汽蚀引起的噪声振动和对阀芯阀座的侵蚀。

给水阀的选择问题

关于给水调节阀的气开气关和正负作用的选择。

给水调节阀的气开气关的选择，一般都是从安令角度考虑的。

如果高压蒸汽供给蒸汽透平压缩机的重要负荷，为保护这些设备以选用气开式阀为宜。

如果蒸汽作为工艺生产中的热源时，为保护锅炉，以选用气关（F，C）阀为宜。

综合起来考虑，一般选带保位装置（F,I）的给水阀，即事故状态该阀停在原位。

执行器采用正作用。

主要技术性能指标

公称通径mm

20

25

40

50

65

80

100

150

200

250

300

350

400

阀座直径mm

10

12

15

32

125

可与本公司

商洽生产

额定流量

系数Kv

直线

11

44

69

110

176

275

440

690

1000

1600

等百分比

4

16

63

160

630

900

1440

公称压力MPa

流量特性

直线、等百分比、快开型

介质温度℃

-15～200（常温型）、-40～+250、-40～+450（中温型）、-100～+200（低温型）

法兰尺寸

铸铁法兰尺寸按JB78、铸钢法兰尺寸按JB79

法兰形式

符合JB78-59、JB79-59标准，可按JB/、JB/、ANSI、JIS、DIN等标准订货生产

阀体材质

PN

（MPa）

WCB（ZG230-450）CF3CF8CF8M

WCB（ZG230-450）、ZG1Cr18Ni9Ti、ZG0Cr18Ni12Mo2TiCF8CF8M

可调比R

30:

1

气源接头

M16×

执行机构主要技术参数

型　号

ZHA（B）-1

ZHA（B）-2

ZHA（B）-3

ZHA（B）-4

ZHA（B）-5

ZHA（B）-6

有效面积cm2

280

行　程mm

60

弹簧范围KPa

20～100（标准）；

40～200；

80～240；

20～60；

60～100

液位差压变送器

差压式液位变送器详情：

远传差压/液位变送器用于防止管道中的介质直接进入变送器里，感压膜片与变送器之间靠注满流体的毛细管连接起来。

它用于测量液体、气体或蒸汽的液位、流量和压力，然后将其转变成4～20mADC信号输出。

凸法兰式远传液位变送器

液位变送器远传装置形式型号参数

1151/3351DP/GP

远传法兰式液位变送器

代码

量程范围KPa

3

～

5

6

0-117～690

7

0-345～2068

8

0-117KPa～1MPa

9

～10MPa

关于汽包水位测量的问题

由于汽包水位波动较大，--般选用平衡容器测量汽包水位。

平衡容器连通管中的水位始终与汽包水位等高，上端的蒸汽冷凝后会在托盘上形成水柱，若水柱高出托盘自溢口后自溢，并经平衡阀返回汽包，进行热量与水量的交换，以求达到汽包内部水体与平衡容器内部的水体比重--致且恒定，将托盘水面高于正取压端口H。

做负迁移，则差压变送器量程所对应的平衡管正压端水柱压力的变化就能够实反映汽包水位的变化。

双室平衡容器的结构图见图，其测量筒分别与汽包上部和下部接通，上部引入蒸汽，遇冷蒸汽温度下降不断冷凝，冷凝水流入冷凝台进入A管，A管是充满液体的，B管与汽包连通。

其大致结构原理图：

图1

三、给水控制系统的动态特性

汽包水位是工业蒸汽锅炉安全、稳定运行的重要指标，是锅炉蒸汽负荷与给水间物质是否平衡的重要标志，维持汽包水位正常是保证锅炉和汽轮机安全运行的必要条件。

汽包锅炉给水控制系统的作用是使锅炉的给水量自动适应锅炉的蒸发量，维持汽包水位在规定范围内波动。

其中给水流量和蒸汽流量是影响汽包水位的两种主要扰动，前者来自调节器，称为内扰，后者来自负荷侧，称为外扰。

给水控制任务

汽包锅炉给水控制的任务是使给水量适应锅炉蒸发量，并使汽包的水位保持在一定的范围内，具体要求有以下两个方面:

（1）维持汽包水位在一定范围内。

汽包水位是影响锅炉安全运行的重要因素。

水位位过高，会破坏汽水分离装置的正常工作，严重时会导致蒸汽带水增多，从而增加在过热器壁上和汽轮机叶片上的结垢，甚至使汽轮机发生水冲击损坏叶片；

水位过低，则会破坏水循环，引起水冷壁的破裂。

正常运行时的水位波动范围：

20〜50mm

异常情况：

200mm

事故情况：

>

350mm

（2）保恃稳定的给水量。

稳定工况下，给水量不应该时大时小地剧烈波动，否则,将对省煤器和给水管道的安全运行不利。

对于蒸发量为100—230t/h的单汽包炉，当水位变化±

100mm时，T=60〜30s，对于蒸汽量为更大的汽包炉T=30s，它的意义在于锅炉在满负荷运行时，如果突然停止供水，则由于蒸发量和给水量的不平衡造成水位迅速下降，在30s内将下降200mm，或者换句话说，如果给水量减少10%，经过30s的时间，水位将下降20mm。

从物质平衡的观点来看，加大了给水量G水位应立即上升，但实际上并不是这样，而是经过一段迟延，甚至下降后再上升。

这足因为给水溫度远低于省煤器的温度，即给水有一定的过冷度，水进入省煤器后，使-部分汽变成了水，特别是沸腾式省煤器，给水减轻了省煤器内的沸腾度，省煤器内的汽泡总容积减少，因此，进入省煤器内的水首先来填补省煤器中因汽泡破灭容积减少而降低的水位，经过一段迟延甚至水位下降后，才能因给水量不断从省煤器进入汽包而使水位.在此过程中，负荷还未发生变化，汽包中水仍然在蒸发，因此水位也有下降趋势。

沸腾式省煤器的延迟时间T为100〜200s。

非沸腾式省煤器的延迟时间丁为30〜100s。

水位在给水扰动下的传递函数可表示为：

当T=

时，上式可变为:

水位对象可近似认为足-个积分环节和个惯性环节并联形式。

蒸汽流量扰动下水位的动态特性

如果只从物质平衡的角度来看，蒸发量突然增加时，蒸发量高于给水量，汽包水位是无自平衡能力的，所以水位应该直线下降，但实际水位是先上升，后下降，这种现象称为“虚假水位”现象，如图所示。

其原因是由于负荷增加时，在汽水循环回路中的蒸发强度也将成比例增加，水面下汽泡的容积增加得也很快，此时燃料量M还来不及增加，汽包中气压Pb降，汽包膨胀，使汽泡体积增大而水位上升。

如图2-3中所示，开始的一段时间的作用大于H（t）。

过了一段时间后，当汽泡容积和负荷相适应而达到稳定后，水位就要反映出物质平衡关系而下降。

因此，水位的变化应时上述两者之和，即

传递函数也为两者的代数和:

一般100〜230t/hd的中高炉，负荷突然变化10%时，虚假水位化现象可使水位变化达30〜40mm。

汽包水位调节对象的动态特性方程式，通过理论推导和化简后可写成:

在蒸汽负荷小变而给水流量变化的情况下，汽包水位的动态微分方程可以表示为：

对上式进行拉普拉斯变换，可得：

于是，我们得到汽包水位在给水流暈作用下的传递函数：

对于中压（蒸汽压力<

）以下锅炉，Tw—般较小，可以忽略不计。

故上式可以化简为：

可以简化为：

在给水量不变而蒸汽负荷变化的情况下，汽包水位的动态微分方程可以表示为：

于是，我们得到汽包水位在蒸汽流量作用下的传递函数：

上式可以用两个动态环节的并联来等效，即：

下图给水流量作用下水位的阶跃响应曲线和蒸汽用量扰动下水位的阶跃响应曲线

四、单冲量单回路控制糸统

单冲量水位控制系统以汽包水位作为唯一的控制信号，冲量即变量。

水位测量信号经变送器送到水位调节器，调节器根据汽包水位测量值只与给定值H。

的偏差，通过执行器去控制给水调节阀以改变给水量，保持汽包水位在允许的范围内，其原理结构如图所示。

图3锅炉工艺流程图

锅筒水位的控制方案

根据锅筒水位特性，选取汽包液位是被控变量，蒸汽流量和给水流量是冲量信号，通过控制给水量来使锅筒水位维持在满足负荷需求的高度,一旦蒸汽流量或给水流量发生波动，加法器立即改变调节阀的开度进行校正,提高被调参数液位的调节精度。

控制方框图：

图4控制方框图

控制系统方框图：

图5控制系统方框图

图中，LC为流量控制器，GV为调节阀传递函数，Gp1为水流量变化对水位变化对象传递函数，Glm为液位检测环节传递函数