板模板扣件式计算书Word格式文档下载.docx
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钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）
1
风荷载参数：
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
省份
陕西
0.25
ωk=ω0μzμst=0.027
地区
西安市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
C类（有密集建筑群市区）
0.736
模板支架顶部离建筑物地面高度（m）
19.8
风荷载体型系数μs
单榀模板支架μst
0.145
整体模板支架μstw
3.606
ωfk=ω0μzμstw=0.664
支架外侧模板μs
1.3
ωmk=ω0μzμs=0.239
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
脚手架安全等级
I级
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
250
小梁最大悬挑长度l1（mm）
150
主梁最大悬挑长度l2（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝1.1×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=1.1×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=7.958kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.12））×
1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝7.958×
0.252/8＝0.062kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.062×
106/37500＝1.658N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
3.112×
2504/（384×
10000×
281250）=0.056mm
ν＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40×
70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
32.667
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
114.333
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.25=2.055kN/m
因此，q1静＝1.1×
1.2×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
0.12）×
0.25=1.093kN/m
q1活＝1.1×
1.4×
Q1k×
2.5×
0.25＝0.963kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.093×
0.92+0.125×
0.963×
0.92＝0.208kN·
M2＝q1L12/2=2.055×
0.152/2＝0.023kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.208，0.023]＝0.208kN·
σ=Mmax/W=0.208×
106/32667=6.371N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.9+0.625×
0.9＝1.156kN
V2＝q1L1＝2.055×
0.15＝0.308kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.156，0.308]＝1.156kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1.156×
1000/（2×
70）＝0.619N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.25＝0.828kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
0.828×
9004/（100×
9350×
114.333×
104）＝0.265mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.828×
1504/（8×
104）＝0.005mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
150/250＝1.2mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.7
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.12
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
9.89
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
0.25＝2.121kN/m
q1静＝1.1×
b＝1.1×
0.25＝1.159kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.25＝0.878kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
2.121×
0.9＝2.387kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝（0.375q1静+0.437q1活）L+q1l1＝（0.375×
1.159+0.437×
0.963）×
0.9+2.121×
0.15＝1.088kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.387kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
0.878×
0.9＝0.988kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'
1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×
0.9+0.878×
0.15＝0.428kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]＝0.988kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
主梁弯矩图二（kN·
σ=Mmax/W=0.809×
106/4120=196.391N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
5.408×
1000/384＝28.167N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=0.860mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.351mm≤[ν]=2×
100/250=0.8mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=5.891kN，R2=9.068kN，R3=9.546kN，R4=4.14kN
图二
支座反力依次为R1=4.979kN，R2=9.343kN，R3=9.343kN，R4=4.979kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝9.546kN≤[N]＝30kN
八、立杆验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
立杆钢管截面类型（mm）
立杆钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立杆截面面积A（mm2）
384
立杆截面回转半径i（mm）
16
立杆截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立杆段：
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
l01=kμ1（hd+2a）=1
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