扣件钢管楼板模板支架计算书4米15米1米12米Word文件下载.docx
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1）恒荷载（结构自重）
模板自重：
0.35kn/m2（大于规范更保险）
支撑自重：
3.84kg/m（见模板规范P30）
钢筋砼自重：
25kn/m3（常量）
2）活荷载（施工荷载）
施工荷载：
根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）
风荷载：
由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构
立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算
（一）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的计算按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.0（砼自重）×
4.0（板厚）×
0.45（脚手架间距）+0.35（模板自重）×
0.45（脚手架间距）＝45.16kN/m
活荷载标准值q2=3.0（见模板规范P15，活荷载1加振捣活荷载2等于3）×
0.45=1.35kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b（长宽）h2（厚）/6=45.00×
1.80×
1.80/6=24.3cm3；
I=bh3/12=45.00×
1.80/12=21.87cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中:
q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到（系数参照建筑手册荷载与结构静力计算表2-12）：
M=0.100×
（1.2×
45.16+1.4×
1.35）×
0.150×
0.150=0.126kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值：
f=0.126×
1000×
1000/24300=5.185N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.6（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁）×
1.35）×
0.15=0.6×
56.082×
0.15=5.05kN
截面抗剪强度计算值T=3×
5050/（2×
450×
18）=0.935N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=L/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
45.16×
1504/（100×
10000×
218700）=0.0708mm
面板的最大挠度小于150/250＝0.60mm,满足要求!
（二）、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×
4.00×
0.150=15kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
0.150=0.053kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
活荷载标准值q21=3.00×
0.150=0.450kN/m
经计算得到，荷载设计值为：
静荷载q1=1.20×
15+1.20×
0.053=18.063kN/m
活荷载q2=1.4×
0.450=0.63kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
18.693×
0.45×
0.45=0.379kN.m
最大剪力Q=0.600×
0.450×
18.693=5.05kN
最大支座力N=1.10（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁，左右相加0.5加0.6）×
18.693=9.253kN
本算例中，木方的截面力学参数为：
截面抵抗矩W=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33cm3；
截面惯性矩I=5.00×
10.00/12=416.67cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.379×
106/83333.3=4.55N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
截面抗剪强度计算值T=3×
50×
100）=1.52N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力计算的最大支座力除以跨度得到20.562kN/m
最大变形v=0.677×
20.562×
450.04/（100×
9500.00×
4166666.8）=0.144mm
木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
（二）纵向水平杆计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
抗弯强度计算：
最大弯矩M=0.379kN.m
抗弯强度f=M/W=0.379×
1000/5080=74.61N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（三）横向水平杆计算
横向水平杆按集中荷载作用下简支连续梁计算，计算简图如下：
最大支座力N=9.253kN
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.244×
9.253×
0.45=1.016kN.m
最大变形vmax=1.883×
103×
（450）3/（100×
2.06×
105×
12.19×
104）=0.632mm
最大剪力Qmax=2.267×
9.253=20.977kN
抗弯计算强度f=1.016×
106/5080.0=200N/mm2
横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
[v]=l/150=450/150=3mm
v<
[v]横向水平杆挠度满足要求。
（四）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力计算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
R=20.977kNRc=8.00kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；
8.0kN<
R12.8kN时，应采用双扣件；
R>
12.0kN时，应采用可调托座。
故本次轧机设备基础顶板支撑采用可调托座。
（五）立杆计算
单立杆竖向荷载：
钢筋混凝土自重：
25×
4×
0.45＝20.25KN
模板自重：
0.35×
0.45＝0.071KN
3.84×
4.5＝0.173KN
施工荷载与倾倒混凝土荷载：
3×
0.45＝0.608KN
所以N＝1.2×
（20.25+0.071+0.173）+1.4×
0.608＝25.44KN
根据规范要求，不考虑风荷载时立杆的稳定计算式为：
其中：
N——立杆的轴心压力设计值（kN）；
N=25.44KN
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.57
σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到
参照《扣件式规范》，由公式
l0=k1uh＝1.155×
1.5×
1.4＝2.426m
经查表得到：
φ＝0.294；
所以σ＝25440/0.294×
4.57×
100＝189.34<
205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
（六）结论
通过上述验算，对4米厚的顶板，450mm×
450mm的立支撑系统，搭设高度4.5米，能够满足施工要求，并具有较大的安全系数。
现浇钢筋混凝土1米厚顶板板支撑系统验算
（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以1.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;
（2）顶板支撑系统计算高度7.5米;
面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，抗弯强度〔f〕＝15kn
3.5mm
0.35kn/m2
3.84kg/m
25kn/m3
根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2
立杆的纵距b=0.750m，立杆的横距l=0.750m，立杆的步距h=1.50m。
静荷载标准值q1=25.0×
1.0×
0.75+0.35×
0.75＝19.01kN/m
活荷载标准值q2=3.0×
0.75=2.25kN/m
本算例中，截面惯性矩
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